Annexe Pfe Amel Et Mouna

7/21/2019 Annexe Pfe Amel Et Mouna

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B.P.37 le Belvdre 1002 Tunis Tunisie

Fax :Tl:

Email : [email protected]

Dpartement de Gnie Civil

Projet de Fin dEtudes

Prsent par

Amel FERJANI et Mouna HAFDHELLAOUI

Pour obtenir le

Diplme National dIngnieur

en

Gnie Civil

Sujet propos par :

Soutenu le : 15 juin 2012

Devant le Jury :

Prsident : Mr. Chokri BEN YOUNES

Rapporteur : Mr. HatemZENZRI

Membre permanent : Mr. Othmen BEN MAKI

Encadreurs (ENIT) : Mr. Mongi BEN OUEZDOU & Mr. Karim MILED

Encadreurs (COMETE) : Mme Hajer OUESLATI & Mr. Mohamed TOUIL

Anne Universitaire: 2011-2012

Etude dun pont caisson construit par encorbellements

successifs sur le fleuve Saloum Foundiougne au SngalAnnexe


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PFE : Pont construit par encorbellements successifs sur le fleuve Saloum au Sngal

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Annexe Partie 1 :A.1


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Annexe A.1.1 : Prsentation gnrale de louvrage et choix de la

variante retenue

A.1.1.1 Situation du projet

F igur e 1:Localisation du pont de Foundiougne


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Annexe A.1.2 : Analyse multicritre et choix de la variante retenue

Les variantes proposes sont prsentes comme suit :

Variante 1 : Pont bipoutre mixte

Variante 2 : Pont poutres prfabriques

Variante 3 : Pont caisson en bton prcontraint construit par encorbellements successifs

Variante 4 : Pont caisson en bton prcontraint construit par poussage

A.1.2.1 Cot investissement

Le critre conomique concerne lestimation des cots des diffrents lments de louvrage et des

technologies disponibles pour la ralisation du projet.

Cot appui

Le cot des appuis est en fonction de la porte qui est value par la porte maximale du type de

pont. L'objectif ici est de favoriser le pont de longue porte pour rduire le nombre des appuis qui

ncessite beaucoup de travaux de terrassements.

Tableau 1: Nombre dappui pour chaque variante

Variante 1 2 3 4

Nombre dappui 13 41 10 20

F igur e 2: Pr ior i tdes variantes par rapport au sous cri tre cot des appuis


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Cot fondation

Le cot de fondation est calcul sur la base des mmes hypothses que prcdemment. Le nombre

de piles ncessaire est compt pour chaque type de pont.

F igure 3: pr iori tdes variantes par r apports au cout des fondations

Cot dentretien:

Le cot de maintenance implique tous les entretiens ncessaires pour la dure de vie des ponts. Il

concerne le remplacement des lments des ponts, par exemple, le remplacement des lastomres

paliers, le contrle des cbles et de la peinture. La variante choisie doit assurer le bon

fonctionnement avec un minimum dentretien.

F igure 4: Pr ioritdes variantes par rapport au cout de l 'entr etien

Pour les variantes choisies, la variante bipoutre mixte ncessite plus dentretien, dautre part la

variante pont poutres prfabriques ncessite plus de terrassement car son tablier repose sur 41

appuis donc ces deux coutent plus chers par rapport aux deux autres.

Le rsultat du logiciel expert Choice pour la comparaison des couts des 4 variantes est

reprsent ci-dessous :


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F igure 5: Pr iori tdes var iantes par rapport au cri tre cout

A.1.2.2 Les critres environnementaux

Esthtique

Le critre esthtique est un paramtre important dans la conception dun ouvrage dart. Un pont

doit tre bien intgr dans son site en respectant le milieu environnemental. Par rapport au critre

esthtique, les 4 variantes peuvent tre classes comme suit par ordre dcroissant :

Le pont en encorbellement de hauteur variable offre un aspect esthtique trs acceptable

grce la forme du tablier caisson et ses pile.

Le pont bipoutre mixte prsente une esthtique acceptable grce sa lgret et son

tablier qui est mince par rapport aux autres.

Le pont caisson construit par poussage offre une esthtique meilleure que celle du pont

poutres prfabriques.

Le pont poutre prfabriques prsente moins desthtique par rapport aux autres variantes

cause de lpaisseur de son tablier

F igure 6: Pr ior itdes var iantes par rappor t l'esthtique


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Impact sur lenvironnement

Ce critre vise avoir une apprciation globale de limpact du projet sur lenvironnement dont il

fait partie intgrante. Il est donc indispensable que le concepteur du projet connaisse bien le site

dans lequel le pont sera plac.

Le pont bipoutre mixte un effet dfavorable sur lenvironnement cause de la corrosion

de lacier.

F igure 7: Priorit des variantes par rapport l'impact sur lenvironnement

A.1.2.3 Critre technique

Dlai dexcution

La dure dexcution peut tre value en termes de la charge de travail et la technologie des

procds de construction. Lexcution des ponts l'aide de prfabrication peut par exemple tre

acclre de manire significative. Dans notre cas, les variantes 1 et 2 sontplaces en tte de course

car elles ne ncessitent aucun chafaudage qui prend beaucoup de temps pour ltablir.

Figure 8: Priorit des variantes par rapport au dlai dexcution


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Facilit dexcution

Mis part les appuis et fondations qui prsentent quasiment les mmes conditions pour toutes

les solutions, les difficults techniques principales rsident dans le procd de construction du

tablier.Le VIPP, mise part la prsence de prcontrainte (mise en tension, injection, ect.), est

caractris par la difficult de manutention et de pose des poutres denviron 100 tonnes lunit.

Le caisson pouss ncessite une aire de prfabrication trs soigne, surtout un contrle

gomtrique extrmement prcis. La complexit du matriel de poussage dpend du procd de

lentreprise mais peut se rduire des simples vrins de tirage.

Le bipoutre mixte ncessite aussi un contrle gomtrique extrmement prcis, mais du fait de

la lgret de lossature mtallique, lopration de lanage est plutt simple. Les oprations de

montage sur site (soudure, boulons, etc.) ncessitent une certaine qualification.

F igure 9: Pr ior itdes var iantes par rappor t l'esthtique

Scurit de chantier

Le pont pouss se distingue par le fait que le tablier est entirement fabriqu sur le remblai

daccs.

Le bipoutre mixte, prsente linconvnient du coulage du hourdis sur quipage mobile, mais resteaussi assez scurisant comme procd.

Aussi, le pont en encorbellement successif ncessite la bonne prise en compte en phase de

construction de la scurit sur chantier pendant le coulage symtrique des voussoirs de flau pour

avoir une bonne stabilit de ce dernier.


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F igure 10: Pr ior i tdes var iantes par rappor t la scuri tdu chanti er


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Annexe : Partie2 A.2.


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A.2.1 : Conception de tablier

A.2.1.Conception transversale du caisson

Voussoirs sur piles (VSP)

Hauteur des voussoirs (Hp) :

13.17100

25.016

4L

Hp

L (Avec L est la porte principale) Soit Hp=7.7m

Epaisseur des mes :

Les mes du caisson sont en gnral inclines car cette disposition facilite le dcoffrage et rduit

la largeur des ttes de pile. L'inclinaison couramment adopte est comprise entre 10 et 30%.

Longitudinalement, elle est constante pour les ponts de hauteur variable. Lpaisseur total E a peut

tre estime :

mL

BLEa 52.0125.025.1

275

Avec :L est la porte principale

B est la largeur de l'hourdis suprieur

SoitEa=0.52m

Hourdis suprieur :

Epaisseur en extrmit e1 :

Elle dpend du dispositif de retenue choisi, dans le cas de barrire normale BN4

e1=0.24m.

Epaisseur l'enracinement de l'encorbellement e2:

Elle dpend des quipements et du profil en travers fonctionnel:

mC

emC

375.07

328.08

2 Soit e2=0.37m

Epaisseur mi-porte e4:

2530 4

De

D Soit e4=0.22m


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Epaisseur l'encastrement e3:

251.03

De Soit e3=0.34 m

Remarque : En gnral, on doit avoir galement : e3> e2- 0,1 et e3> 1,5 e4 ok

Vrification : e3=0.31m> 0,35-0,1=0,25m ; e3=0.31m > 1,5 e4= 0.3m ok

Hourdis infrieur :

L'paisseur de l hourdis infrieur est minimale la clef et maximale sur pile.

C'est la limitation de la compression en fibre infrieure en service qui dtermine l'paisseur du

hourdis infrieur sur pile Ep. Cette valeur dpend de la porte et des largeurs des hourdis, elle varie

de 35 80 cm voire plus.

Soit Ep=0.50m

Voussoirs courants (VC)

Hauteur des voussoirs (Hc) : 3.3

50

5.72216.0

3L

LHc

L

soit Hc = 3.3 m

Hourdis suprieur :

Soient : e1=24cm, e2=0.37m, e3=0.34 m, e4=0.22m

Hourdis infrieur :

Dans la partie centrale des traves, lhourdis infrieur doit tre aussi mince que possible (18 22

cm) pour limiter le poids propre du caisson

soit Ec=20cm

Epaisseur des mes :

Lme doit assurer la rsistance aux efforts de cisaillement et permet la bonne mise en place du

bton ainsi que, dans de nombreux cas, lancrage des cbles de prcontrainte.

Soit Ea=30cm


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Caractristiques gomtriques des sections transversales :

Tabl eau 2: Caractristiques de la section transversale sur pile

Section transversale sur pile

Hauteur du voussoir(m) Hp= 7,7

Hourdis suprieur(m)

e1= 0,24

e2= 0,37

e3= 0,34

e4= 0,22

Hourdis infrieur(m) Eip= 0,5

Epaisseur de l'me(m) Eap= 0,52

Tabl eau 3: Caractristiques de la section transversale sur pile

Section transversale la cl

Hauteur du voussoir(m) Hc= 3,3

Hourdis suprieur(m)

e1= 0,24

e2= 0,37

e3= 0,34

e4= 0,22

Hourdis infrieur(m) Eic= 0,5

Epaisseur de l'me(m) Eac= 0,52

Caractristiques mcaniques des sections transversales

La section sur pile

Les caractristiques mcaniques des sections sur pile et la cl sont dtermines par Autocad.

F igur e 11: La section de tablier sur pile


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Tableau 4: Caractristiques mcaniques de la secti on tr ansversale sur pi le

Section transversale sur pile

Aire (m) A= 12,97

Primtre P= 59,22

Centre de gravit (m)v 3,48

v' 4,224

Moment d'inertie (m4) I= 92,96

La section la cl

Figure 12: La section du tablier la cl

Tableau 5: Caractristi ques mcaniques de la secti on tr ansversale la cl

Section transversale la cl

Aire (m) A= 8,884

Primtre P= 44,102

Centre de gravit (m)v 1,502

v' 1,798

Moment d'inertie (m4) I= 71,255

La section courante

Lintrados du tablier se prsente sous forme parabolique partir des piles, mais lexception et au

voisinage des cules ( une distance de 18 m), ce dernier prend une forme rectiligne.

a.

La variation de la section

La variation de la section au niveau de la trave intermdiaire est comme suit :

Lx 0

2)(2)(L

xSS

L

xSSSxS cpcpp


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b.

La variation du centre de gravit

Lx 0 2)(2)(

L

xYY

L

xYYYxY GcGpGcGpGpG

c. La variation de linertie

La loi de variation de linertie est comme suit :

Lx0 2

52

211)(

L

xkIxI

c

Avec :

1

4.0

c

p

I

Ik

Tableau 6: Les caractristiques mcaniques de la section transversale

X h(x) S(x) P(x) I(x) YG(x) V V'0 7,700 12,970 59,220 92,962 4,224 3,476 4,224

6 7,700 12,970 59,220 92,962 4,224 3,476 4,224

11 7,093 12,414 57,099 90,640 3,885 3,209 3,885

16 6,494 11,866 55,004 88,164 3,550 2,944 3,550

21 5,872 11,297 52,830 85,392 3,204 2,668 3,204

26 5,384 10,849 51,121 83,062 2,933 2,451 2,933

31 4,946 10,449 49,592 80,861 2,691 2,255 2,691

36 4,561 10,096 48,243 78,827 2,478 2,083 2,478

41 4,226 9,789 47,074 76,991 2,294 1,932 2,29446 3,943 9,468 46,331 75,082 2,149 1,794 2,149

51 3,712 9,256 45,521 73,722 2,021 1,690 2,021

56 3,532 9,091 44,892 72,640 1,923 1,609 1,923

61 3,403 8,973 44,442 71,856 1,852 1,551 1,852

66 3,326 8,903 44,172 71,379 1,810 1,516 1,810

71 3,300 8,884 44,102 71,255 1,798 1,502 1,798

73 3,300 8,884 44,102 71,255 1,798 1,502 1,798


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Annexe A.3. Partie 3


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A.3.1 Dimensionnement de la prcontrainte des flaux en phase

provisoire de construction

Les diffrents dispositifs de stabilit pour le voussoir sur pile sont prsents dans le tableau

suivant :

Tableau 7: Les procds de stabil i tdes flaux sur leur s pi les

Dispositif de

stabilit

Conditions dapplication Principe de la mthode

Clouage par

prcontrainte

-La plus utilise pour stabiliser

les flaux en phase provisoire

-Les piles offrent une surface de

chevtre importante

-Elle consiste tendre les armatures verticales pour

plaquer le VSP sur ses appuis.

Ancrages suprieurs : ils sont placs en gnral

dans des bossages provisoires prfabriqus, poss

sur le hourdis suprieur parfois sur une poutre de

rpartition mtallique.En partie infrieure:les cbles sont soit boucls

dans le fut de pile, soit ancrs de faon classique

(les ancrages peuvent se situer dans la face latrale

de la semelle de fondation ou dans des bossages

logs l'intrieur des piles, si celles-ci sont

vides).

La prcontrainte de clouage est gnralement

centre sur l'axe de la pile

Pales

provisoires

Elle n'est applicable que lorsque

le tablier est situ une hauteur

modre au dessus du sol (moinsde 15 mtres environ).

En site terrestre :

lesportes sont suprieures

100 mtres.

Lorsque les dimensions des

ttes de pile sont rduites,

souvent pour des raisons

architecturales.

Lorsque les fts de pile

prsentent une rsistance la

flexion insuffisante pour assurerseuls la stabilit du flau.

En site aquatique :

Elle reste envisageable

condition d'appuyer les pales

dans le batardeau, sur la semelle

de la pile.

-La mthode consiste augmenter l'entraxe des

cales d'appui provisoires en les plaant sur des

pales provisoires mtalliques ou en bton.

-Le flau est en gnral stabilis par deux pales

disposes symtriquement par rapport la pile.


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Cbles

extrieurs ou

haubanage

provisoire

- Les portes sont suprieures

100 mtres.

-Lorsque les dimensions des

ttes de pile sont rduites et nepermettent pas de donner un

entraxe suffisant aux cbles de

clouage.

-Les cbles de clouage sont disposs l'extrieur de

la pile afin d'en augmenter l'efficacit. Ancrages

suprieurs : Ils sont ancrs dans les premiers

voussoirs en encorbellement et passent l'extrieur

du ft de pile.

En partie basse : ils sont ancrs dans des massifscontrepoids terre, ou bien rassembls dans la

semelle de la pile, les cbles doivent tre injects

pour les rendre adhrents dans la semelle. Ils

doivent tre protgs contre la corrosion et contre

les chocs que pourraient subir leurs parties

ariennes.

Clavage de la

trave arrire

- L'ouvrage comporte des traves

de longueurs trs ingales ou des

traves de rive trs courtes.

-Au dbut de la construction du flau : la stabilit

doit tre assure par des moyens classiques.

Lorsque le flau atteint le milieu de la trave la plus

courte :

on ralise le voussoir de clavage. Le demi-flau le

plus long est alors construit en sur encorbellement

en profitant du poids de la trave arrire pour

compenser le dsquilibre.

Encastrement

sur pile

-Lorsque le flau est encastr de

faon dfinitive sur sa pile

le calcul de stabilit se rduit aux calculs de

rsistance du ft et des fondations de la pile


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A.3.2 Dimensionnement de la prcontrainte dclissage

Calcul du moment hyperstatique des cbles clisses de P1-P2 (mthode de trapze)

x V' e0Pi(prcontrainte

du flau) (en t)

e0(cbles

d'clisses)

Pi'(cbles

clisses) (en t)

e0

rsultant

m0(x)en

t.m m1(x) m0(x)*m1(x) m1(x)*m1(x)

0 2,15 0 0 -1,99 864 -1,99 -1723,53 0 0 0

18 2,15 0 0 -1,99 864 -1,99 -1720,15 11,16 -19196,87 124,55

23 2,14 0,95 432 -1,98 864 -1 -1301,72 14,26 -18562,49 203,35

28 2,15 0,96 864 -1,99 648 -0,3 -455,73 17,36 -7911,46 301,37

33 2,19 1,01 1296 -2,03 432 0,25 427,3 20,46 8742,58 418,61

38 2,26 1,07 1728 -2,1 216 0,72 1403,48 23,56 33065,93 555,07

43 2,36 1,17 2592 0 0 1,17 3034,69 26,66 80904,74 710,76

48 2,49 1,29 3456 0 0 1,29 4475,46 29,76 133189,79 885,66

53 2,65 1,45 4320 0 0 1,45 6250,07 32,86 205377,44 1079,7858 2,85 1,63 5184 0 0 1,63 8430,05 35,96 303144,76 1293,12

63 3,07 1,83 5616 0 0 1,83 10295,02 39,06 402123,32 1525,68

68 3,33 2,07 6048 0 0 2,07 12505,73 42,16 527241,73 1777,47

73 3,62 2,33 6912 0 0 2,33 16104,51 45,26 728890,01 2048,47

78 3,94 2,62 7776 0 0 2,62 20370,95 48,36 985139,09 2338,69

83 4,29 2,94 8640 0 0 2,94 25376,59 51,46 1305879,5 2648,13

89 4,76 3,73 8640 0 0 3,73 32248,8 55,18 1779488,78 3044,83

95 4,34 3,73 8640 0 0 3,73 32248,8 53,2 1715636,16 2830,24

100 4,02 2,94 8640 0 0 2,94 25376,59 51,3 1301819,25 2631,69

105 3,73 2,62 7776 0 0 2,62 20370,95 49,4 1006324,87 2440,36

110 3,46 2,33 6912 0 0 2,33 16104,51 47,5 764964,11 2256,25

115 3,22 2,07 6048 0 0 2,07 12505,73 45,6 570261,46 2079,36

120 3 1,83 5616 0 0 1,83 10295,02 43,7 449892,2 1909,69

125 2,81 1,63 5184 0 0 1,63 8430,05 41,8 352376,28 1747,24

130 2,65 1,45 4320 0 0 1,45 6250,07 39,9 249377,96 1592,01

135 2,51 1,29 3456 0 0 1,29 4475,46 38 170067,61 1444

140 2,39 1,17 2592 0 0 1,17 3034,69 36,1 109552,18 1303,21

145 2,3 1,07 1728 -2,14 216 0,72 1392,97 34,2 47639,72 1169,64

150 2,24 1,01 1296 -2,08 432 0,23 403,77 32,3 13041,87 1043,29155 2,2 0,96 864 -2,04 648 -0,32 -490,97 30,4 -14925,44 924,16

160 2,19 0,95 432 -2,03 864 -1,04 -1343,52 28,5 -38290,32 812,25

146 2,15 -1,99 0 -1,99 864 -1,99 -1723,53 26,98 -46500,75 727,92

169 2,15 -1,01 432 -1,99 864 -1,66 -2156,73 25,08 -54090,86 629,01

174 2,14 -0,3 864 -1,98 648 -1,02 -1542,01 23,18 -35743,82 537,31

179 2,15 0,26 1296 -1,99 432 -0,3 -526,14 21,28 -11196,31 452,84

184 2,19 0,73 1728 -2,03 216 0,42 823,16 19,38 15952,89 375,58

189 2,26 1,17 2592 0 0 1,17 3034,69 17,48 53046,32 305,55

194 2,36 1,29 3456 0 0 1,29 4475,46 15,58 69727,72 242,74

199 2,49 1,45 4320 0 0 1,45 6250,07 13,68 85501,01 187,14

204 2,65 1,63 5184 0 0 1,63 8430,05 11,78 99306,04 138,77


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ENIT- AU : 2011/2012 Page 21

209 2,85 1,83 5616 0 0 1,83 10295,02 9,88 101714,76 97,61

214 3,07 2,07 6048 0 0 2,07 12505,73 7,98 99795,75 63,68

219 3,33 2,33 6912 0 0 2,33 16104,51 6,08 97915,41 36,97

224 3,62 2,62 7776 0 0 2,62 20370,95 4,18 85150,57 17,47

229 3,94 2,94 8640 0 0 2,94 25376,59 2,28 57858,63 5,2

235 4,76 3,73 8640 0 0 3,73 32248,8 0 0 0

241 4,34 3,73 8640 0 0 3,73 32248,8 0 0 0

246 4,02 2,94 8640 0 0 2,94 25376,59 0 0 0

251 3,73 2,62 7776 0 0 2,62 20370,95 0 0 0

256 3,46 2,33 6912 0 0 2,33 16104,51 0 0 0

261 3,22 2,07 6048 0 0 2,07 12505,73 0 0 0

266 3 1,83 5616 0 0 1,83 10295,02 0 0 0

271 2,81 1,63 5184 0 0 1,63 8430,05 0 0 0

276 2,65 1,45 4320 0 0 1,45 6250,07 0 0 0

281 2,51 1,29 3456 0 0 1,29 4475,46 0 0 0286 2,39 1,17 2592 0 0 1,17 3034,69 0 0 0

291 2,3 1,07 1728 0 0 1,07 1856,21 0 0 0

296 2,24 1,01 1296 0 0 1,01 1302,74 0 0 0

301 2,2 0,96 864 0 0 0,96 832,72 0 0 0

306 2,19 0,95 432 0 0 0,95 410,4 0 0 0


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ENIT- AU : 2011/2012 Page 22

A.3.3 ETUDE DE LA FLEXION LONGITUDINALE EN

SITUATION DEXPLOITATION

Suivant les lignes dinfluence, on va, dans cette partie dannexe,prsenter les diffrents cas de

charges appliqus la structure et les valeurs des moments obtenues pour chaque et finalement on

a choisi pour chaque section considre le cas de chargement qui donne le moment pour le calcul

des sollicitations finales.

A.3.3.1Chargement AL

Moments flchissant dus au chargement AL

1.

A mi trave de rive(x=44,5m)

1ercas : On commence par le chargement de la trave de rive : AL1

Figure 13: L igne d' inf luence du moment flchi ssant mi tr ave de rive

F igure 14: Diagramme du moment f lchissant du la charge AL 1

x=44.5 m on a M(x=44.5m) =41.840 MN.m


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ENIT- AU : 2011/2012 Page 23

2me cas : On a charg la premire trave centrale : AL2

Figur e 15: D iagramme du moment flchissant du AL2

x=44.5 m M(x=44.5m)=-42.766MN.m

3me cas : Ensuite, on charge la troisime trave centrale :AL3


x=44.5 m M(x=44.5m)=16.808 MN.m

4me cas : Maintenant, on fait la combinaison de chargement deux deux (1re trave + 3me

trave)


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F igure 17: Diagramme du moment f lchissant du AL1+AL3

x=44.5mM(x=44.5m)=40.6MN.m

2.

2me appui (x=89m)

F igure 18: L igne d' inf luence du moment f lchissant sur le 2me appui

1er cas : On charge les deux traves de rive et la premire trave centrale AL1+AL2



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En x=89mM(x=89m)=-90.78MN.m

2me cas : On charge la deuxime trave centrale : AL3


En x=89mM(x=89m)=33.616MN.m

3.A la 1re mi trave intermdiaire(x=162)

Figure 21: l igne d'i nf luence du moment f lchissant en x=162m

1er cas :On charge la trave de rive (cas AL1)

Figure24:Diagramme du moment flchissant du AL1

En X=162M(x=162m)=-9.756MN.m


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2me cas : On charge la trave de rive et la trave centrale (Cas AL1+AL3)


En X=162mM(x=162m)=-22.269MN.m

3me cas : chargement de la deuxime trave centrale (AL3)


En x=162mM(x=162m)=-19.518MN.m

4me cas : Chargement de la premire trave centrale (Cas AL2)



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ENIT- AU : 2011/2012 Page 27

En x=162mM(x=162m)=48.048MN.m

4. 3me appui(x=235m)

Figure28:ligne d'influence du moment flchissant en x=235m

1er cas : Chargement AL2+AL3


En X=235mM(x=235m)=-102.524MN.m

5. A 2me mi trave intermdiaire(x=308m)

F igure 26: l igne d'i nf luence du moment f lchissant en x= 308m


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ENIT- AU : 2011/2012 Page 28

1er cas : chargement AL3


En x=308mM(x=308m)=51.95MN.m

2me cas : Chargement AL2

Figure 28:Diagramme du moment flchissant du AL2

En x=308mM(x=308m)=-18.83MN.m

3me cas : Chargement AL4 (mi trave de troisime trave centrale)


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F igur e 29: Diagramme du moment de flchissant AL4

En x= 308mM(x=308m)=-21.055MN.m

4me cas : Chargement (AL2+AL4)

F igure 30: Diagramme du moment du AL2+AL4

En x=308mM(x=308m)=-30.35MN.m

6. 4me appui(x=381m) :



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ENIT- AU : 2011/2012 Page 30

1er cas : Chargement AL3+AL4 :


En x=381mM(x=381m)=-104.862MN.m

7. A mi trave de 3me trave intermdiaire(x=454m)


1er cas : Chargement AL4

Figure 34: Diagramme des moments du AL4En x=454mM(x=454m)=52.562MN.m


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ENIT- AU : 2011/2012 Page 32

1er cas : Chargement AL5


En x= 600mM(x=600m)=8.002MN.m

Efforts tranchants dus au chargement Al

Les diffrents diagrammes des efforts tranchants sont prsents par la suite

1.

1erappui : En x=0m

F igure 39: L igne d' in fl uence de l' eff ort tranchant en x=0m


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ENIT- AU : 2011/2012 Page 33

F igure 40: Diagramme de l' eff ort tr anchant du au chargement AL1

En x=0mT(x=0m)=-4.945MN

2. 2me appui(x=89m)

F igure 41: Diagramme de l' eff ort tr anchant du au chargement AL1

Figure 42: Diagramme de l' eff ort tr anchant du au chargement AL1+AL2

En x=89mTmax(x=89m)=2.673MN


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ENIT- AU : 2011/2012 Page 34

3.

3me appui (x=235m)

F igure 43: li gne d'inf luence de l' eff ort tranchant en x=235 m


En x= 235MTmax(x=235m)=2.957MN

4.

4 me appui (x=381m)

F igure 36: L igne d'i nf luence de l' eff ort tranchant en x=381m



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5.

5me appui (x=527m)

Figure 38: L igne d' in fl uence de l' eff ort tr anchant en x=527m



A.3.3 .2. Chargement Mc120

Moment flchissant du Mc120

1.

En x=44.5m

Chargement de trave de rive : T1


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ENIT- AU : 2011/2012 Page 36

F igure 40: M oment flchi ssant du au chargement de trave de rive

MMc120(x=44,5m)=9,453MN.m

Chargement de deuxime trave centrale : T3

F igure 41: Diagramme de moment f lchi ssant du au chargement de deuxime tr ave centr ale

MMc120(x=44,5m)=4,863MN.m

Chargement de trave de rive + deuxime trave centrale :T1+T3

F igur e 42: D iagramme du moment f lchissant du T1+T3


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ENIT- AU : 2011/2012 Page 37

MMc120(x=44,5m)=14,316MN.m

2.

En x=89m

Chargement de T1+T2

F igur e 43: D iagramme du moment f lchissant du T2+T1

En x=89mM(x=89m)=-34.211MN.m

3. En x=162m

Chargement de T2

F igur e 44: Diagramme de moment f lchissant du T2

MMc120(x=162m)=15,387MN.m


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6.

En x=381m

Chargement de T3+T4

F igur e 47: Diagramme de moment flchissant du T3+ T4

MMc120(x=381m)=-92,521MN.m

7. En x=454m

Chargement de T4


MMc120(x=454m)=16,547MN.m

8.

En x=527m

Chargement de T4+T5


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F igur e 49: Diagramme de moment flchissant du T4+ T5

En x=527mM(x=527m)=-43.180MN.m

9. En x=600m

Chargement de T5


MMc120(x=600m)=16,569MN.m


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Efforts tranchants dus Mc120

1. En x =89m

F igure 51: Diagramme de l' eff ort tr anchant en x=89m TMc120(x=89m)=11,47MN.m

2. En x=235m

F igure 52: Diagramme de l' eff ort tr anchant en x= 235m

TMc120(x=235m)=11,96MN.m

3.

En x= 381m

Figure 53: D iagramme de l' eff ort tr anchant en x=381m


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TMc120(x=381m)=26,21MN.m

4.

En x=527m

F igure 54: Diagramme de l' eff ort tr anchant en x= 527m

TMc120(x=527m)=12,23MN.


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PFE : Pont construi t par encorbell ements successif s sur le fleuve Saloum au Sngal

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A.3.3 .4 Justification vis--vis des tats limite ultime de rsistance

1. Les sollicitations agissantes de calcul

F igur e 55: moment flchissant ul time sous C0

F igur e 56: moment flchissant ul time sous C1

Figur e 57: M oment f lchissant u ltime sous C2

Mu(x=44,5m)= -40,867MN.m

Mu(x=89m)= -363,702MN.m

Mu(x=162m)= 97,719MN.m


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F igure 58: Di agramme du moment f lchissant u ltime sous C3



Mu(x=235m)= -399,894MN.m

MMc120(x=308m)=90.102MN.m

Mu(x=381m)= -399,563 MN.m


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F igure 61: Di agramme du moment f lchissant u ltime sous C6


Figure75:Moment flchissant ultime sous C8

A.3.3 .4 Vrification des contraintes lELU:

Mu(x=454m)= 97,372 MN.m

Mu(x=527m)= -403,303 MN.m

Mu(x=600m)= 95,535 MN.m


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I t ration n1X(m) 44,5 89 162 235 308 381 454 527 600

N(cbles) 18 52 8 52 8 52 8 52 8

Next 10 8 8 8 8 8 8 8 8

Pm(MN) 38,88 112,32 17,28 112,32 17,28 112,32 17,28 112,32 17,28

Pext(MN) 42,4 33,92 33,92 33,92 33,92 33,92 33,92 33,92 33,92

h 4,05 7,7 3,3 7,7 3,3 7,7 3,3 7,7 3,3

V 1,837 3,476 1,502 3,476 1,502 3,476 1,502 3,476 1,502

eo(m) 1,625 3,178 -1,548 3,178 -1,548 3,178 -1,548 3,178 -1,548

dp(m) 2,213 4,224 3,05 4,224 3,05 4,224 3,05 4,224 3,05

Ap(m) 0,0324 0,0936 0,0144 0,0936 0,0144 0,0936 0,0144 0,0936 0,0144

As rel(m) 0,0233 0,0185 0,0185 0,0185 0,0185 0,0185 0,0185 0,0185 0,0185

ds(m) 4 7,65 3,25 7,65 3,25 7,65 3,25 7,65 3,25

eb 0,0035 0,0035 0,0035 0,0035 0,0035 0,0035 0,0035 0,0035 0,0035

es 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01

es/eb 2,8571 2,8571 2,8571 2,8571 2,8571 2,8571 2,8571 2,8571 2,8571

"ep 0,004 0,004 0,009 0,004 0,009 0,004 0,009 0,004 0,009x(m) 0,830 1,587 0,674 1,587 0,674 1,587 0,674 1,587 0,674

y(m) 1,037 1,983 0,843 1,983 0,843 1,983 0,843 1,983 0,843

pm(MPa) 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200

pm 0,00632 0,00632 0,00632 0,00632 0,00632 0,00632 0,00632 0,00632 0,00632

bpm(MPa) 6,375 23,58 6,18 25,955 4,792 25,017 5,37 25,251 5,21

' p 31,875 117,9 30,9 129,775 23,96 125,085 26,85 126,255 26,05

' p 0,000168 0,000621 0,000163 0,000683 0,000126 0,000658 0,000141 0,000665 0,000137

p 0,010452 0,010890 0,015648 0,010953 0,015611 0,010928 0,015626 0,010934 0,015622

p 1439,13 1439,13 1439,13 1439,13 1439,13 1439,13 1439,13 1439,13 1439,13

s 347,83 347,83 347,83 347,83 347,83 347,83 347,83 347,83 347,83B(x) 3,49 4,28 3,33 4,28 3,33 4,28 3,33 4,28 3,33

B(x)*fbu 98,97 121,28 94,39 121,28 94,39 121,28 94,39 121,28 94,39

N*(MN) 81,28 146,24 51,2 146,24 51,2 146,24 51,2 146,24 51,2

Nu=B(x)*fbu-

Ap( p- pm)-

As* s

83,115 92,465 84,514 92,465 84,514 92,465 84,514 92,465 84,514

N*>Nu Non Ok Non Ok Non Ok Non Ok NON

I tration n2B(x) 3,428 6,178 2,156 6,178 2,156 6,178 2,156 6,178 2,156

x(m) 0,286 0,515 0,180 0,515 0,180 0,515 0,180 0,515 0,180

eB(m) 1,694 3,219 1,412 3,219 1,412 3,219 1,412 3,219 1,412

ep(m) -0,376 -0,748 -1,548 -0,748 -1,548 -0,748 -1,548 -0,748 -1,548

es(m) -2,163 -4,174 -1,748 -4,174 -1,748 -4,174 -1,748 -4,174 -1,748

eb 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001

"ep 0,005 0,005 0,009 0,005 0,009 0,005 0,009 0,005 0,009

Mulim=B*fbu*eB-

Ap*( p- pm)

*ep-As * s*es

185,006 606,957 102,815 606,957 102,815 606,957 102,815 606,957 102,815

M* (Mn.m) 40,867 -363,702 97,719 -399,98 90,102 -399,56 97,372 -403,30 95,535

M*


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A.3.3 .4 Justification vis--vis de leffort tranchant

A.3.3.4.1 Vrification des contraintes tangentes lELS

Dtermination de leffort tranchant lELS

Les combinaisons rares lELS qui donnent leffort tranchant maximal sont les

suivantes :

Section sur appui P1 :C1 = G + P + 1,2 AL (T1+T2)

Section sur appui P2 :C2 = G + P + 1,2 AL (T2+T3)

Section sur appui P3 : C3 = G + P + 1,2 AL (T3+T4)

Section sur appui P4 : C4 = G + P + 1,2 AL (T4+T5)

F igur e 64: Diagramme de l' eff ort tr anchant sous C1

Figure 65: Diagramme d'effort tranchant sous C2

Vu(x=89m)= 15,898 MN

Vu(x=235m)= 16,832 MN


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2.3.3.4.2 .Vrification des contraintes tangentes lELU

Les combinaisons fondamentales lELU qui donnent leffort tranchant maximal sont

les suivantes :

- Section sur appui P1 : C1 = 1,35 G + P + 1,6 AL (T1+T2)




Les diagrammes des efforts tranchants pour chaque combinaison sont les suivants :

Vu(x=381m)= 16,941 MN

Vu(x=527m)= 16,9 MN


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F igur e 68: Diagramme de l' eff ort tranchant ul time sous C1



Vu(x=89m)= 21,887MN

Vu(x=235m)= 23,655 MN

Vu(x=381m)= 23,521 MN


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F igur e 71: Diagramme de l' eff ort tranchant ultime sous C4

Vu(x=527m)= 23,576 MN


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Page 51

A.3.4 La flexion transversale

Charges dexploitation :

Systme de charge "B"

Convoi Bc : Suivant la classe du pont et le nombre de files de camions considres, les

valeurs des charges du systme Bc prendre en compte sont multiplies par un

coefficient bc. Pour le projet de Foundiougue, le pont est de classe 1 et le nombre des

files est gal 3 bc=0.95

Systme Bt

Suivant la classe du pont, les valeurs des charges du systme Bt prendre encompte sont multiplies par un coefficient bt , pont de 1re classebt=1

Les charges du systme B sont des surcharges roulantes et par consquent doivent tre

multiplies par un coefficient de majoration pour effets dynamiques, , sera not B

pour la charge B (B 1). Ce coefficient, applicable aux trois systmes Bc, Bt et Br est

le mme pour chaque lment du pont. Il est dtermin partir de la formule:

S

GLB

.41

6.0

2.01

4.01

O :

L : Largueur roulable de la chausse (en m) ; L = Lr = 11 m.

G : Poids propre du caisson, et des lments reposant sur lui, de longueur L et de

mme largeur que le tablier ; G = gper. LT. l = 2,5 *12* 1 = 30 t

S : Poids total le plus lev des essieux du systme B qu'il est possible de placer sur la

longueur L du tablier : S = Sup (SBc, SBt, SBr) = 85.5t.

SBc = bc. Nv. Plong = 0.95* 3* 30 =85.5 t

SBt = bt. Nf. P = 1* 2 *32 = 64 t

SBr = 10 t

Bc=1.37


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Les valeurs de chaque charge concentre du systme B sont :

FBc = bc *B *30 = 0.95* 1.37* 30 = 39.04 t (trois files de Bc).

FBt = bt *B* 32 = 1 *1.37 *32 = 43.84 t (deux files de Bt).

FBr = B* 10 =1.37* 10 = 13.7 t (une seule charge de Br).

2. Charges routires caractre particulier :

Le systme Mc chenille est plus utilis que celui essieux. Les charges militaires

doivent tre multiplies par un coefficient de majoration dynamique M.

O :

L: Longueur de l'lment considr (en m)= L=inf [sup (lr, lrive),lc]=89m

G: Poids propre de l'lment considr =1200*25=30000KN

S: Charge Mc susceptible d'tre plac sur l'lment considr=1100KN

Mc=1.026


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Les abaques de PIGEAUD


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ANNEXE A4. PARTIE 4


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A.4.1 Etude des appareils dappui

A.4.1.1 Les Sollicitations

A.4.1.1.1 Les Effor ts et dformations

Le dimensionnement des appareils dappuis est essentiellement bas sur la limitation

des contraintes de cisaillement qui se dveloppent dans llastomre au niveau du plan

de frettage et qui sont dues aux efforts appliqus ou aux dformations imposes

lappareil. Lappareil dappui est soumis la compression, la distorsion et la

rotation.

A.4.1.1.1.1 Efforts verticaux

Effort normal du aux charges permanentes Nper.

Effort normal du aux charges AL NAl .

Effort normal du aux charges Bc NBc.

Le diagramme des efforts tranchants dus aux charges Bc ,Al sont

reprsents ci-dessous :

F igure 72:Diagramme des efforts tranchants dus Bc


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F igure 73: Diagramme des eff orts tranchants dus Al

F igure 74: Diagramme des eff orts tranchants dus la charge permanente

A.4.1.1.2 Efforts horizontaux de freinage

Les charges de type Al et Bc sont susceptibles de dvelopper des ractions de freinage.

Dans l'tude du tablier, les efforts de freinage ne sont pas considrer, Ces efforts

nintressent que la rsistance des appareilsd'appui et la stabilit des appuis.

A.4.1.1.2.1 Charge Bc :

A.4.1.1.3 Rotation

A.4.1.1.3.1 Charge permanente

A= B =IE

Lc

24

P

3

i

Avec :

Ei = 3 c2811000 f 40524.34 MPa

Ed=Ei/3=13508MPa

IVSP=96.23m

4

Icl=59.33m

4


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ai : position de la charge concentre par rapport lappui de gauche

bi: position la charge concentre par rapport lappui de droite

=1.725 m

P=240KN

PBC=300KN

Documents

Annexe Pfe Amel Et Mouna