BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES

74, rue de la Fédération - 75-PARIS-15e - Tél. 783 94-00

SERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL

B.P. 818 - 45-Orléans-La Source - Tél. 66-06-60

PARC A VOITUEES SOUTERRAIN DU BOULEVARD CARNOT

A LILLE (NORD)

Protection contre les eaux souterraines

et

les infiltrations de surface

par

S. RAMON

avec la collaboration de J.AURIOL

SERVICE GÉOLOGIQUE RÉGIONAL ¡MORD-PAS-DE-CALAIS

Fort de Lezennes 59Lezennes

Tél. 53-10-13

70 SGN 315 NPA Noverabre 1970

2.

RESUME

La communauté urbaine de Lille a demandé au B.R.G.M. d'étudier la pro¬

tection du parc à voitures souterrain du boulevard Carnot contre les variations

naturelles du niveau des eaux souterraines et les infiltrations de surface.

Les relevés de quarante années d'observation de niveaux d'eau dans un

ouvrage situé dans la banlieue de Lille, ont permis la construction d'abaques

niveau-durée-fréquence qui ont été adaptés par corrélation aux conditions hydro¬

géologiques de l'ouvrage souterrain.

L'estimation des débits de pompage nécessaires au rabattement de la nappe

a été réalisée par calcul automatique après l'interprétation de deux pompages

d'essai.

On conclut que l'équipement des trois forages existants par des pompes de

100 m3/h est une protection suffisante qui laisse cependant un risque décennal

d'infiltration dans le 3ëme sous-sol pendant deux mois.

On explique l'origine des désordres constatés par des infiltrations de

surface.

Ces deux observations conduisent à recommander le percement d'orifices

au-dessus de la partie imperméabilisée des murs pour permettre la décharge de

surpressions occasionnelles.

3.

SOMMAIRE

Pages

RESUME 2

1 - FLUCTUATIONS NATURELLES DU NIVEAU D'EAU 5

1 1 ) Risque de dépassement de niveau 5

12) Vitesse de montée de la nappe 7

.2 - ENSEIGNEMENTS APPORTES PAR LES POMPAGES PROVISOIRES 7

3 - ESTIMATION DES DEBITS DE POMPAGE NECESSAIRES 9

3 1 ) Données utilisées 9

32). Résultats 10

33) Protection possible, 11

4 - INFILTRATION DES EAUX DE SURFACE 11

4 1 ) Mécanisme du phénomène 12

42) Protection possible 12

5 - CONCLUSIONS 12

4.

LISTE DES FIGURES

Pages

Figure 1 - Parc à voitures souterrain du Bd Carnot à Lille 6

Plan.

Figure 2 - Courbes niveau-durée-fréquence. Ateliers SNCF

d'Hellemmes (Nord) 8

Indice B.R.G.M. 14-7-218

LISTE DES ANNEXES

ANNEXE 1 - Construction des courbes niveau-durée-fréquence

ANNEXE II - Relation entre les niveaux d'eau â Hellemmes

et à Lille (Bd Carnot)

ANNEXE III - Les pompages d'essai

ANNEXE IV - Cartes de rabattement calculées

ANNEXE V - Asservissement des pompes de rabattement de nappe

5.

PARC A VOITURES SOUTERRAIN DU BOULEVARD CARNOT

A LILLE (NORD)

Protection contre les eaux souterraines

et

les infiltrations de surface

La Communauté urbaine de Lille a demandé au B.R.G.M. d'étudier le danger

présenté par les fluctuations naturelles du niveau des eaux souterraines et les

protections possibles des ouvrages souterrains actuels ou futurs.

Le parc à voitures du boulevard Carnot comporte trois niveaux souterrains.

La cote du sol du niveau inférieur est comprise entre +10, 10m et +11, 85m. La

construction est imperméabilisée sur 1,50m de hauteur (soit de +11, 60m à +13, 35m

suivant les endroits). Sa limite de flottabilité correspond a un niveau d'eau

situé â la cote +12, 80m d'après le bureau d'étude qui l'a conçu, (voir figure n°l)

On a d'abord cherché à apprécier le risque de dépassement d'une certaine

cote par la nappe de la craie puis les caractéristiques de l'aquifère' afin de

prévoir les pompages nécessaires ou suffisants.

1° - FLUCTUATIONS NATURELLES DU NIVEAU D'EAU

1 1 ) Ri.s_qiie _de jd_e£a^s_s_emen^t^_d^e_Jai^^

Le B.R.G.M. possède l'historique des niveaux d'eau de la nappe de la craie

mesurés aux ateliers S.N.C.F. d'Hellemmes depuis 1899.

En annexe ] est expliquée la méthode qui a permis de construire un gra¬

phique niveau-durée-fréquence de la nappe en cet endroit pour 40 années d'obser¬

vations entre 1920 et 1969.

B. R. G. M.Service giolcgique régionil

NORD - PAS-DE-CALAIS

Rapport n. :70 SGN 315 NPAPlan n- : G 1687

Dale : 2- TI -1970

Fîg.J

.PARC A VOITURES SOUTERRAIN DU Bd CARNOT

A LILLE

fíázometre

d'origine

(colmaté)A

Í2

et

Plan (dimensions en mètres)

18.00

Fl

63,00

10.00

'F3 F2m.oo

B^ CARNOT

Coupe AA (côtes en NGF)

+19-Sol

+15-

+10-

+11,10

+10,10

+ 9 ¿7

-Limite da flottabilité +12.80

UniitLli!SE?iniî2^i^^

Echella 1/150

7.

Etant donné que les niveaux mesurés au puits d'Hellemmes sont entachés

d'erreurs par pompage, toutes les valeurs de niveau sont précises à 50 cm près.

On a appliqué ce graphique aux niveaux de la nappe de la craie du boulevard

Carnot en corrélant les niveaux mesurés à dates identiques (et corriges des in¬

fluences des pompages) pendant 8 mois en ces deux endroits (annexe :II ) . La cor¬

rélation montre également que l'amplitude des variations boulevard Carnot est

plus faible qu'a Hellemmes.

On lit sur ce graphique (figure n^Z) les courbes correspondant au risque

décennal (éventualité d'un seul événement en 10 ans quinquennal, triennal'.,

biennal et annuel. L'exemple dessiné montre que pour un niveau donné de +12m.

boulevard Carnot, le risque quinquennal (2 fois en 10 ans) est de 270 j de dépas¬

sement de ce niveau.

Le risque décennal de niveau maximum est de +14, 8m environ pendant moins

de 10 jours.

La cote.de danger de flottabilité (+12, 80m) a un risque triennal d'être

dépassée pendant 2 mois et demi.

12) Vit^s_se d_e_jnonte_e_de__la jiap_pe_.

D'une manière générale, les eaux souterraines sont alimentées durant 3 à

5 mois par an et montent donc à leur .' niveau 'maximum durant ce laps de temps.

Pendant les 60 années d'observation des niveaux â Hellemmes il a été possible de

constater des montées de 4m â 6m en trois mois. Les plus grandes vitesses de

montée de nappe semblent être de l'ordre de 10 cm par jour.

2° - ENSEIGNEMENTS APPORTES PAR LES POMPAGES PROVISOIRES

Un pompage d'essai sur le premier forage (plan de situation en figure n°l)

fut exécuté du 15 au 18 janvier 1970. Le forage n°2 servait de piézomètre (on

s'est alors aperçu que le piézomètre supplémentaire était colmaté).

La technique d'interprétation de ces données présente certaines difficultés

et est exposée en annexe III

(1) Il s'apit d'une moyenne statistique. Quatre événements se produisant quatre

années successives puis n'ayant plus lieu durant 36 ans représentent un risquedécennal .

9.

On a utilisé en complément les enregistrements des rabattements du 19 au

22 mai 1970 et pu ainsi calculer les paramètres physiques de l'aquifère :

. ^ -2 ' .- transmissivité = 1,7 10 m2/s environ

- emmagasinement = 0,7 % environ

La nappe de la craie réagit, en période de hautes eaux, en nappe captive

sous les alluvions peu perméables de la DeGle.

Des mesures systématiques de piézomètres dans la ville de Lille ont montré

que l'influence du pompage est sensible â plus de 1 km de distance. On peut

considérer que le rabattement est effectué dans un milieu homogène d'extension

latérale "infinie".

3° - ESTIMATION DES DEBITS DE POMPAGE NECESSAIRES

Le calcul automatique de la carte du rabattement provoqué par pompage simul¬

tané dans les trois forages (à un débit identique par forage) , a été réalisé au

moyen d'un ordinateur du B.R.G.M. (l.B.M. 1130). Plusieurs cartes ont été calcu¬

lées pour différents débits (5) et pour une durée de 15 jours de pompage.

31) Donné^e^s utilisées^

- On a admis, à titre de sécurité, que la nappe pourrait monter â son ni¬

veau maximum en 15 jours ce qui est très peu probable (cf § 12) et ce qui justi¬

fie! la durée de pompage citée ci-dessus.

- Des débits identiques ont été imposés â chaque ouvrage.

- L'aquifère est supposé homogène, isotrope, d'extension infinie et de

caractéristique T/S = 2,5 m2/s (cf § 2).

10.

32) Résultats

Pour différentes .cotes de niveau d'eau, supposées atteintes en 15 jours, a

été calculé le débit nécessaire pour maintenir constamment l'ouvrage hors d'eau

(compte tenu de la pente du radier) .

NIVEAU NATUREL

DE LA NAPPE

(NGF)

+14,50m (1)

+I4,00m (1)

+13, 50m (1)

+13,00m (1)

+12, 50m

+12, 00m

EVENTUALITE DE

DE DEPASSEMENT

NIVEAU

Décen¬

nale

60 j

120 j

160 j

210 j

260 j

330 j

Quin¬

quennale

0

60 j

120 j

170 j

215 j

270 j

DUREE

DE CE

Bien¬

nale

0

0

0

0

0

80 j

DEBIT PAR FORAGE (m3/h) POUR MAINTENIR

LES EAUX SOUTERRAINES

Sous le fond

du radier

> 137

137

121 .

106

91

76

Sous le sol

du

3ème niveau

137

121

106

91

76

< 76

Sous le sommet

de la partie

imperméabilisée

106

91

76

11.

33) Proteçtion_£oss^ible

Si l'on désire se protéger du risque décennal il est nécessaire d'équiper

chaque forage d'une pompe de 150 m3/h. Mais il ne semble pas que ce débit puisse

être fourni par chaque puits. Il faut donc prévoir un 4ème forage.

Il est possible d'accepter un risque décennal de l'ordre de 2 mois d'inon¬

dation du troisième sous-sol en utilisant 3 pompes de 100 m3/h. Dans ce cas, et

pour éviter tout désordre, il est nécessaire de prévoir un accès facile des

eaux au niveau de la limite d'imperméabilisation en multipliant les trous déjà

forés dans la paroi (1 par mètre par exemple).

Il est bon cependant de prévoir que le forage n° 1 (le plus proche de la

sortie) soit équipé à 130 m3/h (débit qui semble être le maximum possible de

cet ouvrage). Une pompe de secours de 130 m3/h est indispensable pour les cas

de panne d'une des trois pompes.

Un nouveau piézomètre de 20m environ doit être réalisé à l'emplacement de

l'ancien. L'asservissement des pompes devra tenir compte du niveau d'eau en

chaque ouvrage pour le démarrage (individuel) et au piézomètre pour l'arrêt

(commun). Des électrodes de protection des pompes sont à prévoir (schéma d'as¬

servissement en annexe V ) .

4° - INFILTRATION DES EAUX DE SURFACE

Il s'est produit, à deux reprises, des infiltrations dans les parties in¬

férieures du bâtiment simultanément à une pluie exceptionnelle d'une part, à

un éclatement d'une conduite d'eau d'autre part. Le niveau de la nappe d'eau

était alors rabattu au-dessous de la cote d'apparition de ces eaux. Une fissure

s'est même ouverte dans le dallage inférieur sur plusieurs dizaines de mètres.

Ce fait est très grave puisque nous constatons au paragraphe précédent que

l'étanchéité prévue sera indispensable lors de risques de fréquence décennale.

Il est donc nécessaire de réparer ce dallage ou de créer un forage sup¬

plémentaire.

12.

41) Mécanisme du_2hénomëne

L'ouvrage a été construit dans une fouille ouverte. Il semble, au vu des

coupes géologiques des forages exécutés par la S.A.D.E., que le matériau de

remblai, utilisé (déblais de briques et scories) pour combler la fouille à la

périphérie du bâtiment est plus perméable que le terrain encaissant (argiles

et sables argileux) .

Il est possible que des eaux s'infiltrent dans le remblai lors de pluies

violentes par l'intermédiaire soit d'ouvrages anciens inconnus, soit des

égouts du boulevard Carnot (les seuls qui ne soient pas de construction récente

à proximité immédiate du parc à voitures) .

Les eaux s'accumulent alors à l'extrados de la paroi, avant de s'infiltrer

vers la craie. Pour un volume d'eau relativement faible, une pression impor¬

tante peut s'exercer localement et provoquer les désordres constatés.

42) Protection_possj.ble

Nous proposons simplement comme dans le § 33 de forer dans la paroi, au

sommet de la partie imperméabilisée un trou par mètre sur toute la périphérie.

Ces orifices devraient permettre d'écouler sans difficulté ces eaux dangereuses

et occasionnelles (mais de faible volume) .

5" - CONCLUSIONS

Le choix des solutions appartient au gestionnaire. Nous avons montré

qu'une protection complète au risque décennal nécessite le contrôle du débit

maximum de chaque forage par essai et trës probablement la réalisation d'un

quatrième forage.

Si l'on accepte un risque décennal de deux mois d'infiltration dans le

3ème sous-sol, un équipement à 100 m3/h des forages 2 et 3 et 130 m3/h du

forage 1 semble suffire. Aucun risque de désordre grave causé par la nappe

13.

ne devrait exister avec cet équipement. En l'absence d'un quatrième forage,

une pompe de secours doit être toujours prête à pouvoir remplacer une pompe

défaillante dans les 24 h. Dans tous les cas, il est nécessaire de colmater le

radier et de lui restituer son imperméabilisation sous lm d'eau (par rapport

au sol du 3 niveau) .

Il est nécessaire également de multiplier les trous (1 par mètre si possi¬

ble) au sommet de l'imperméabilisation sur toute la longueur de la paroi. La

protection contre des entraînements éventuels de sable peut être obtenue par

des bouchons de fibres inertes (type "bidim") .

Ce système semble pouvoir suffire de protection aux infiltrations laté¬

rales accidentelles après vérification de l'étanchéité de 1' égout pluvial du

boulevard Carnot.

S. RAMON, Ingénieur ENSG

avec la collaboration de :

J.AURIOL, Ingénieur ENSHEIT

Service géologique régional Nord - Pas-de-Calais

du B.R.G.M.

ANNEXE I

CONSTRUCTION DES COURBES NIVEAU-DUREE-FREQUENCE

1 - On dresse le graphique des variations de niveau observées sur une longue

période de temps.

2 - On compte le nombre de jours consécutifs (inférieur à 365 car on utilise

l'année' coimne unité de temps) pendant lequel chaque altitude choisie

(chaque mètre par exemple) est dépassée par le niveau piézométrique.

3 - On dresse un tableau du nombre de périodes de dépassement qui durent plus

qu'un nombre de jours donné pour chaque niveau (exemple ci-joint du ta¬

bleau ayant servi de base au graphique de la figure n^Z).

4 - Le graphe des courbes niveau-durée-fréquence se déduit tout naturellement

de ce tableau en divisant chaque chiffre du tableau par le nombre total

d'années d'observation (c'est la figure n°2 du rapport).

PIEZOMETRE DES ATELIERS S.N.C.F. D'HELLEMMES

(n" B.R.G.M. 14-7-218)

Nombre de dépassements de niveaux observés

pendant 40 années entre 1920 et 1970

Niveau' dépassé

(profondeur en m)

9

10

11 '

12

13

14

15

16

17

18

19

pendant plus de

10 j

2

5

11

15

21

31

30

38

54

43

V//

30 j

1

5

11

14

19

30

29

35

44

41

V//

50 j

0

3

10

14

18

29

29

35

40

40

////

100 j

0

1

8

12

15

27

27

33

35

40

////

150 j

0

0

3

10

13

20

25

31

35

40

y/A

200 j

0

0

0

4

11

16

23

29

33

39

^/ / /

V//

250 j

0

0

0 .

2

8

14

18

27

32

39

////

année

entière

0

0 .

0

0

0

6

13

17

26

34

40

RELATION ENTRE LES NIVEAUX

D'EAU A HELLEMMES et Bd. CARüIOT A LILLE

ANNEXE II

DATE

1970

26/01

02/02

09/02

16/02

02/03

09/03

16/03

23/03

30/03

06/04

13/04

20/04

19/05

25/05

01/06

08/06

15/06

PROFONDEUR DU NIVEAU EN METRES

en Fl

(14-7-783)

9,23

8,86(interpol)

8,75

8,84

8,64

8,60

8,30

' 8,00

7,52

7,42

7,34

7,81

en F2

(14-7-795)

5,72

7,27

7,16

5,76

Correction

forfaitaire

de pompage

+0,60

-

+ 1,40

+ 1,40

(1)

(14-7-795)

8,30

7,93

7,82

7,91

7,71

7,67 .

7,37

7,07

6,59

6,49

6,41

6,28

5,72

5,64

5,87

5,76

5,76

Hellemmes

(14-7-218)

16,80

16,40

16,20

15,80

14,90

14,40

14,00

13,70

13,20

13iOO

12,70

12,90

12,50

12,40

12,87

12,52

12,98

ANNEXE II

DATE

1970

22/06

28/06

05/07

12/07

19/07

26/07

02/08

09/08

16/08

23/08

30/08

06/09

13/09

20/09

27/09

PROFONDEUR DU NIVEAU EN METRES

en Fl

(14-7-783)

'

en F2

(14-7t795)

5,80

5,90

5,08

5,35

6,24

6,23

6,24

5,35

6,45

6,61

7,32

7,64

7,79

Correction

forfaitaire

de pompage

+0,10

+0,80

+0,80

+0,80

+0,80

+0,80

+ 1,40

+ 1,40

+ 1,40

(1)(14-7-795)

5,80

5,80

5,50

5,38

5,08

5,35

5,44

5,43

5,44

5,35

5,65

5,81

5,92

6,24

6,39

Hellemmes

(14-7-218)

13,32

13,17

13,35

13,52

13,70

13,90

14,15

14,09

14,30

14,34

14,54

14,77

15,06

15,06

15,17

(1) par rapport au sommet du tubage de F2 après réduction (le 11 mai 1970)

ANNEXE III

LES POMPAGES D'ESSAI

r - POMPAGES DU 15 au 18 JANVIER 1970

11) DisposJ-tiJ d^ pomjpa_ge

Une pompe â axe vertical, installée sur le forage n°l refoulait dans

une bouche d' égout. Les mesures de débit étaient faites au moyen d'une

cuve. Les niveaux ont été mesurés aux forages n°l et 2 distants de 61m et

au piézomètre qui s'est avéré colmaté.

12) Déroulement du pompaj,^

Niveau statique en Fl = +9,60 NGF (9,13m sous le sommet du tubage)

Niveau statique en F2 = +9,86 NGF (9,23m sous le sommet du tubage)

Durée du pompage : 5 heures à 81 m3/h puis 67 heures à 103m3/h environ

Irrégularité des débits mesurés : 3%

La remontée a été mesurée pendant 90 minutes puis matin et soir pen¬

dant trois jours (sans préciser l'heure malheureusement).

13) Cond_i^¿.on^_hydro¿;éolo_g¿£u^^_

Le toit de la craie sous des alluvions sablo-argileuses se trouve

situé à 12,30m sous le sol en Fl et 11,5 m en F2. La nappe de la craie

peut être considérée conmie captive sous des formations semi-perméables.

En Fl, la craie "dure" a été traversée à partir de 16m de profondeur.

On peut penser que c'est dans ce niveau que se trouve la meilleure

perméabilité.

Aucune limite hydrogéologique n'est connue â proximité. La limite

de captivité de la nappe se trouve à moins de 1 km vers le Sud.

2.

14) Interprétation des courbes de descente de niveau

On observe que les rabattements en fonction du logarithme du temps

s'alignent suivant une pente de l'ordre de 60 cm par cycle logarithmique

à partir de 25.000 s pour Fl et de 60.000 s pour F2.

Auparavant les courbes sont perturbées par le changement de débit

(à 16.000s) qui s'est produit au moment où la craie a commencé à être

dénoyée en Fl. Ce dénoyage entraîne un changement d'emmagasinement et doit

provoquer un palier de niveau constant pendant un temps fini. Il semble que

ce palier soit ici masqué par l'augmentation de débit simultané de 25%.

Dans cette hypothèse, la transmissivité serait de l'ordre de

-38.10 m2/s et le coefficient d'emmagasinement de 7%.

Etant donné la rapidité de transmission de l'influence au forage F2,

on sait que la diffusivité T/S est assez importante (de l'ordre de 1 par

exemple). Le coefficient d'emmagasinement de la craie est donc nettement

inférieur à la valeur 7% trouvée ici qui correspond à 1' emmagasinement

dans les formations superficielles.

15) Remontée_de niveau

L'absence de précision des heures de mesure après 90 mn de remontée

ne permet pas de dessiner les courbes de remontée sur un temps suffisam¬

ment long.

16) Çaractéristig[ue_du_forage_Fj_

On a observé les valeurs suivantes alors que les niveaux n'étaient

pas "stabilisés" :

Débit Rabattement Temps de pompage

81 m3/h 4,5 m 5 h

103 m3/h 7,7 - 72 h

3.

En supposant que la courbe caractéristique du rabattement en fonction

du débit est de forme parabolique on trouve que pour un débit de 130 m3/h

le rabattement serait de l'ordre de 13m. Les crépines du forage se trouvent

à 14m de profondeur et le niveau statique peut monter à 3,5m du sol en pé¬

riode de nappe exceptionnellement haute. Il est préférable, en l'absence

d'acidification, de limiter le débit de l'ouvrage à 100 m3/h ou 130 m3/h

sous réserve de limiter également la descente de niveau vers 17m de pro¬

fondeur par une électrode.

2° -POMPAGES DU 19 AU 22 MAI 1970

21) i)J^J>osjLjn._f__d^j30jnp_a£e_

Nous avons utilisé l'enregistrement des niveaux effectué par limni¬

graphe en F2 al.ors que fonctionnaient en Fl et F3 des pompes d'exhaure de

chantier.

Le débit nominal de fonctionnement de ces pompes n'a pas pu être mesuré

Cependant, les niveaux d'eau ont été enregistrés au forage F2 lors de l'uti¬

lisation de ces 2 pompes et après leur remplacement de deux pompes neuves

choisies pour débiter 100 m3/h dans leurs conditions d'utilisation. Les

rabattements observés après une durée identique de pompage étaient dans

un rapport de 7/6. La théorie des pompages veut que le rabattement en un

piézomètre soit proportionnel au débit, toutes choses égales par ailleurs.

Nous estimons donc le débit- de chacune des 2 pompes en service en mai 1970

à 85 m3/h en moyenne.

Le forage d'observation F2 est à 61m de F 1 et 53m de F3.

Nous avons assimilé ce système à un pompage à 170 m3/h observé à une

distance de 57m.

22) Déroulement du pompage

Les conditions initiales n'ont pas varié du 19 au 22 mai 1970.

23') Conditions hydrogéologig^ues

1

Emplacement

Fl

F2

F3

Profondeur du sommet

de la craie

12,3 m

11,5 m

12,0 m

Niveau statique

environ 5 , 60m

5,72m

estimé à 5,70m

Le niveau piézométrique de la nappe dépassait donc le toit de la

craie de plus de 7m et il est probable que l'aquifère n'a jamais été

dénoyé aux forages en pompage.

24) 2êS£êSÎÊ_aH_SiYêâli_êS_l!2

La représentation du rabattement en fonction du logarithme du temps

figure n'*2) permet de calculer, dans de bonnes conditions (honnis l'impré¬

cision des débits) :

- la transmissivité (fonction du débit) = 1,7.10 m2/s

- le coefficient d'emmagasinement (fonction du débit) = 0,7 %

- la diffusivité (T/S indépendant du débit) = 2,5 m2/s

3" - CONCLUSIONS

- Le pompage d'essai de janvier se révèle être d'interprétation délicate.

Il correspond à un pompage alors que la nappe est en dessous du niveau du radier

cas qui ne se produira pas en période de gestion du rabattement.

- Le pompage de mai se prête bien à l'interprétation mais l'imprécision du

débit se reporte sur les calculs ultérieurs. Nous estimons la transmissivité

-2 . ^ . . .à 1,7.10 m2/s et 1 'emmagasinement à 0,7% avec la même imprécision que celle

du débit.

Ce sont ces valeurs que nous utilisons dans l'étude du rabattement de

nappe en remarquant que l'erreur sur les débits étant probablement faite par

excès nous nous plaçons dans un cas de plus grande sécurité.

ANNEXE IV

CARTES DE RABATTEMENT CALCULEES

L'exemple ci-joint est la carte des rabattements au quinzième jour

d'un pompage à un débit identique pour chaque puits de 137, 121, 106, 91 et

76 m3/h.

Ces débits avaient été calculés automatiquement par un programme

antérieur pour obtenir des rabattements sous le mur ouest (la zone la plus

profonde) supérieurs ou égaux respectivement à 4,5m, 4m, 3,5m, 3m et 2,5m.

Chaque carte est constituée par la mesure du rabattement en chaque

noeud d'un maillage carré de 10m de coté.

t. 040

1.200

f.362

t. 478

t. 497

J.473

t. 454

r.45I

f.427

f.321 ,

^.153

,.984

1.832

Í.697

,.577

4.132

4.337

4.Í599

4.842

4.751

4.647

4.616

' 4.657

4.754

4.579

4.289

4.065

3.887

3.738

3.609

4.190

4.420

FJ

Fl

748

412

913

753

708

76B

5.1.07

4.750

4.352

4.103

3.915

3.759

Ro.1oc.^HLw^

ANNEXE V

PARC A VOITURES DU Bd. CARNOT A LILLE

ASSERVISSEMENT DES POMPES DE RABATTEMENT DE NAPPE

SCHEMA PROPOSE DE COMMANDES AUTOMATIQUES

EMPLACEMENT Fl F2 F3 PZ

Hl

mise en

route

Bl

arrêt

ompe 1

H2

mise en

route

B2

arrêt

\

H3

mise en

route

B3

arrêt

Pompe 2\

Pompe 3sonnerie d'alerte

commandes manuelles

BZ

arrêt

global

F = Forage

PZ = piézomètre

H = électrode haute

B = électrode basse