II
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5.4.5.1
5.4.5.15.4.6
5.4.7
4.2.2.15.5.2B.1.25.4.6. (7)Tableau 53.1Feuille 3Feuille
15.4.5.15.4.5.15.4.65.4.74.2.2.15.5.2B.1.2
5.4.6. (7)
Tableau
53.1
Feuille 3
Feuille 1
II.3.1.1 Plancher en charpente mtallique (traditionnel)
I. Les solives (poutre secondaire) :
Les solives sont gnralement en IPE ou IPN, et leurs espacement
est compris entre 1,0 et 1,5 m et leurs portes ne doit pas dpasser
les 6,0 m.
4,0 m
4,0 m
1) Solives de plancher terrasse
Les solives sont sollicites par :
G = 6,48 KN/m2.
Q = 1,0 KN/m2.
L'entraxe entre les solives est de 1,3 m.
Combinaison de charge :
ELU :
qu = (1,35.G + 1,5.Q)(1,3
qu = (1,35(6,48 + 1,5(1,0)(1,3
qu = 13,32 KN/m.
ELS :
qser = (G+Q)(1,3
qser = (6,48 + 1,0) (1,3
qser = 9,72 KN/m.
Condition de la rsistance : Msd ( Mc.Rd(5.17)
(
Avec : Profil de classe 1Mc.Rd = Mpl.Rd
Msd : le moment appliqu.
(Mo = 1.
fy = 235 Mpa.
Calcul du moment appliqu :
Wnec ( 113,36 cm3 ( On choisi IPE 160 (Wpl = 123,9 cm3)
Vrification
a) Vrification la rsistance
On ajoute le poids propre de profil au calcul de la
vrification
IPE 160 ( gp = 15,8 KN/m.(qu)* = qu + 1,35.gp
(qu)* = 13,32 + 1,35(0,158
(qu)* = 13,53 KN/m.
Le moment appliqu :
La condition de la rsistance est vrifie.
b) Vrification de la condition du cisaillement
Vsd ( Vpl.Rd =
(5.20)Avec :
AV : l'aire de cisaillement
AV = A 2.b.tf + (tw +2.r).tfAV = 2009 2.82.7,4 + (5 +
2.9).7,4
AV = 965,6 mm2.
Vpl.Rd =
Calcul de l'effort tranchant VsdLa raction :
La condition du cisaillement est vrifie.
Il est noter que le moment rsistant MR dpend aussi des efforts
appliqus, alors il faut voir la condition suivant :
VSd ( 0,5.Vpl.Rd
( Pas d'interaction entre l'effort tranchant et le moment
flchissant.
Donc il n'est pas ncessaire de rduire la rsistance la flexion.c)
Vrification de la condition de la flche :
Avec :
(qser)*= qser + gp = 9,72 + 0,158 = 9,88 KN/m.
L = 4,0 m.
E = 2,1.105 N/mm2.
Iy = 869,3 cm4.
La valeur de la flche maximale est:
La valeur de la flche admissible est:
La flche est Vrified) Vrification au dversement
Il faut vrifier que : Msd ( Mb.Rd Avec :
Msd : le moment appliqu ( Msd = 27,06 KN.m
Mb.Rd : la rsistance de calcul d'un lment non maintenu
latralement au dversement, elle tre prise gale :
(5.48)
Avec :
(w = 1Classe 1.
Wpl = 123,9 cm3.
( 1(5.49)
O :
(LT : Facteur d'imperfection. Profil lamin ( (LT = 0,21.
Mcr : Moment critique lastique de dversement donn par la formule
suivante :
Avec : zg = za zs = 0.
zj = 0section doublement symtrique.
K = 1; KW = 1C1 = 1,132.
IZ = 68,31 cm4; IW = 3,96.103 cm6; It = 3,6 cm4; G = 80800
N/mm2.
Application numrique :
( Mcr = 1,97.107 N.mm
( ( Il faut vrifier le dversement.
Mb.Rd = 13,76 KN.m < Msd = 27,06 KN.m
La condition de dversement n'est pas vrifie.
Donc il faut changer le profil ( on prend IPE 200.
Pour IPE 200 on trouve :
- Wply = 220,6 cm3
- gp = 22,4 KN/m
- Msd = 27,24 KN.m
- IZ = 142,4 cm4; IW = 12,99.103 cm6; It = 6,98 cm4; G =
8,08.104 N/mm2.
( Mcr = 4,16.107 N.mm ( ( (
( Mb.Rd = 27,57 KN.m > Msd = 27,24 KN.m
La condition de dversement est vrifie.
e) Vrification au voilement
Dans le cas d'une poutre de classe 1 et 2 de nuance est suprieur
235 N/mm2 dans ce cas l il n'y a pas lieu de vrifier le voilement
de l'me des poutres non raidies, car d/tw ( 69.(Classification du
profil :
Classification de la semelle
( La semelle est de classe 1
Classification de l'me
( L'me est de classe 1.
On a le profil IPE 200 est de classe 1La poutre est non
raidie
(Conclusion :
Le profil IPE 200 vrifier tout les condition de rsistance,
rigidit, dversement et voilement, donc on opte pour la solive de
terrasse un IPE 200.
CCM 97 P.62
CCM 97 P.62CCM 97 P.64CCM 97 P.65
CCM 97 P.17CCM 97 P.79CCM 97 P.79
CCM 97 P.80CCM 97 Formule B.2
P.141CCM 97P.65
CCM 97 P.62
CCM 97 P.62CCM 97 P.64
CCM 97 P.65
CCM 97 P.17CCM 97 P.79
CCM 97 P.79
CCM 97 P.80
CCM 97 Formule B.2
P.141CCM 97
P.65
L = 4 m
qu
Schma statique de la solive
1,3 m
qu
Mmax
L
qu
L
Vmax
Il n'y a pas lieu de vrifier le voilement de l'me de la
poutre
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