Upload
aladia610
View
2.627
Download
339
Embed Size (px)
Citation preview
NOTE DE CALCUL MUR DE CLOTURE
1- Dimensions du mur de cloture
0.20 cm
2.50 m
50 m
2.50 m
5.00 mlongueur entre joint
2- Pression dynamique de base
70 dan /m²
1.30
0.74
1.30
Pression dynamique vent normal : Qvn = Q * Cs * Cr * Ct
Qvn = 87.54 dan/m²
3 - Vérification de la stabilité du mur
dimensions de la semelle : A B H h1.8 1 0.5 0.2
Profondeur de fouille estimée à : pf 1.25 m( en dessous du terrain naturel)
poids de la semelle : Ps = 1.43 t
Poids des terres sur semelle: Pts = 2.38 t
poids maçonnerie : Pm = 1.92 t
Poids de la longrine et du chaînage : Plc = 0.75 t
Effort normal sous semelle Ns = Ps+Pts+Pm+Plc
Ns = 6.48 t chainage
Résultante des efforts horizontaux : Rh
Vent normal : hm/2Rhn = hm * Ea * Qvn
murRhn = 0.55 t Rh
Vent extrême :Rhe = 1,75 * Rvn d niveau T N
Rhe = 0.96 t longrine
Moment de renversement du mur : Mr niveau fond de fouille
Bras de levier : d = 2.5 m A/B
Vent normal : Mrvn = Rhn * d
hauteur
Epaisseur du mur : e =
Hauteur du mur : hm =
Plus grande longueur exposée au vent : le =
Entre axe poteau : Ea =
Longueur entre joint : lj =
Region II - site exposé : Q =
Coefficient de site : Cs =
Coefficient de réduction des pressions dynamiques : Cr =
Coefficient de trainée : Ct =
Mrhn = 1.37 t.m
Vent extrême :Mrhe = 1,75 * Mrvn
Mrhe = 2.39 t.m
Excentricité de la charge verticale N : ev
vent normal :evn = Mrhn / Ns
evn = 0.21 m
vent exteme :eve = Mrhe / Ns
eve = 0.37 m
Détermination du tiers central de la semelle e = A/6
e = 0.30 mNota :
Contraintes maximales sous semelle
vent normal :la contrainte moyenne : Cmvn
Cm = ( 3*PM +Pm)/4
Pm/M = Ns / ( A * B ) * (1+/- 6evn / A) Pm
PM = 6.13 t/m²
Pm = 1.07 t/m²
Cmvn = 4.86 t/m²
valeur qui est inferieur à la contrainte du sol qui est : 15 t/m²
Vent extremeLa contrainte moyenne : Cmve
Y = 3 * ( A/2 - eve )
Y = 1.59 m
PM = 2*Ns / (Y * B)
PM = 8.14 t/m²
Cmve = 3/4 PM
Cmve = 6.11 t/m²
valeur qui est inferieur à la contrainte du sol qui est : 15 t/m²
conclusion :La stabilité du mur est bien vérifiée sous vent normal et sous vent extreme
La répartition des contraintes sous semelle est trapezoidale sous vent normale (evn <A/6 )
et triangulaire sous vent extréme ( eve > A/6)
PM
4 - ferraillage poteau chainage
Moment d'encastrement poteau sur semelle
fc28 = 25 mpahm/2
bras de levier : d1 = 2.00 m Rh
M = 1.09 t.md2 d1
la section d'acier : Ast = 1.87 cm²
Moment de flexion poteau niveau longrine longrine
bras de levier : d2 = 1.25
M = 0.68 t.m
la section d'acier : Ast = 1.14 cm²
5 - ferraillage semelle
la section d'acier dans le sens du moment est de :
Ast = M / ( z x fed )
feE = 400 mpa
P1 = 3.88 t.m
M = (2*PM+P1)*(B-b)² / 2B
M = 11.48 t.m
Ast = 7.33 cm²
P1 = PM - (PM-Pm)*(B-b) / ( 2*B)