Upload
tabib
View
280
Download
8
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Cours CTN 504 Mécanique des sols. Li Li , ing ., Ph.D Professeur en géotechnique Département de génie de la construction Bureau: A-1484 Courriel: [email protected]. Éteindre vos cellulaires, SVP!. Séances d'exercice dirigé: A-2332. Consolidation et tassement des sols (Séance 2 e /3). - PowerPoint PPT Presentation
Citation preview
CTN504 – Mécanique des sols
Cours CTN 504 Mécanique des sols
Li Li , ing., Ph.DProfesseur en géotechnique
Département de génie de la constructionBureau: A-1484
Courriel: [email protected]
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westeraard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation
• Méthode Casagrande• Méthode de Taylor
– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westgaard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation
• Méthode Casagrande• Méthode de Taylor
– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des sols
Charge totale sur unité de longueur
Pour les semelles filantes, on utilise souvent le terme "Charge linéaire ou linéique".
Comment la déterminer?
CTN504 – Mécanique des sols
Exemple 8.17 (page 377 du livre)
sol naturel: d = 1680 kg/m3
P = 1400 kN
remblai compacté à d = 2040 kg/m3
2 m
semelle 3m4m de = 2040 kg/m3
pas d'eau
1 m
CTN504 – Mécanique des sols
Exemple 8.17: solution
sol naturel
P = 1400 kN
pas d'eau
v = 16.8h
1
v = 16.8h1 + 40.8
remblai compacté 2 m
1 mx3
h3 = z
z
zzP
z
43
h2
x2
x1
h1
v = 20.4h
2
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westgaard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation
• Méthode Casagrande• Méthode de Taylor
– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des sols
2/5222/5
2
22
2/5
2
2252
3
2/5
2
22
3
12
3
12
3
12
3
12
3
zrz
Q
zrz
Q
zrz
zQ
zrz
zQz
2/522
1
2/3
zrz
Qz
Bz N
zQ2
NB
À une charge ponctuelle
CTN504 – Mécanique des sols
2/522
1
2/3
zrz
Qz
Bz N
zQ2
NB
À une charge ponctuelle
Solution de Westergaard
CTN504 – Mécanique des sols
2
2
22
2
222
3
2
2
22
3
222
3
1
2
1
2
1
22
zrz
P
zrz
Pz
zrz
Pzzr
Pzz
22
1
/2
zrz
Pz
Bz N
zQ2
NB
À une charge linéaire ou linéique
Poù P = charge linéaire, force/longueur , kN/m
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westgaard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation
• Méthode Casagrande• Méthode de Taylor
– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des solsContrainte sous le coin d'une surface rectangulaire chargée uniformément
où I = facteur d'influence fact
eur d
'influ
ence
, I
CTN504 – Mécanique des sols
Contrainte sous une surface circulaire chargée uniformément
CTN504 – Mécanique des solsContrainte sous un remblai de grande longueur
CTN504 – Mécanique des solsContrainte sous les coins d'une charge triangulaire longueur limitée
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westgaard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation
• Méthode Casagrande• Méthode de Taylor
– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des sols
Solution de Westergaard
Solution de Boussineq
Hypothèse de la théorie de Westergaard:• sol varvé (entremêlé de couches très minces)• sol parfaitement rigide et déformation unidimensionnelle dans la direction
vertical ( = 0)
À une charge ponctuelle
CTN504 – Mécanique des solsSous le coin d'une surface rectangulaire chargée uniformément
CTN504 – Mécanique des solsSous le centre d'une surface carrée chargée uniformément
CTN504 – Mécanique des solsSous le coin d'une surface rectangulaire chargée uniformément
I
CTN504 – Mécanique des solsSous le coin d'une surface rectangulaire chargée uniformément
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westgaard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation
• Méthode Casagrande• Méthode de Taylor
– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des sols
Tassement total des sols argileux, st:
où si = tassement immédiate (déformation élastique des fondations structurales, fûts de pieu par exemple);
sc = tassement de consolidation (variation de teneur en eau); ss = tassement secondaire (fluage).
scit SSSS
dépendent du temps, t
sc = composante majeure du tassement pour les argiles inorganiques;ss = composante plus importante pour les tassements des sols
comme les tourbes et les sols fortement organiques.
CTN504 – Mécanique des sols
Analogie de la consolidation d'une couche épaisse ou multiple couches
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westgaard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation
• Méthode Casagrande• Méthode de Taylor
– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des sols
Terzaghi (1925) a analysé la consolidation avec les hypothèses suivantes:• La couche de sol compressible est homogène et saturée
complètement;• L'eau et les grains de sol sont incompressibles;• La loi de Darcy s'applique;• Drainage dans une seule direction;• Déplacements faibles;• Le coefficient de compression av et le coefficient de
perméabilité k sont constants pendant la consolidation.
CTN504 – Mécanique des sols
représentée par u dans le développement des équations.
sortieentrée
Loi de Darcy:
q = k i
À un moment donné t = t, on vérifie la variation du volume du sol à cause de variation de la teneur en eau.
À la sortie z = z où la pression interstitielle excessive est u. Le gradient hydraulique, iz est:
zuu
dzd
dzdhi
ww
zz
1
Consolidation de Terzaghi (1925)
À l'entrée z = z+dz, la pression interstitielle excessive devient u + du. Le gradient hydraulique, iz+dz est:
dzzu
zuduu
zduu
dzd
dzdhi
www
dzzdzz 2
211
CTN504 – Mécanique des sols
Pendant une période très courte de temps dt, le volume sortant de l'élément dxdydz est:
et le volume entrant dans l'élément dxdydz est:
Le variation du volume est alors:
dxdydtzukdxdydtkidQ
wzsor
1
Consolidation de Terzaghi (1925)
Le tassement s causé par la variation de l'élément dxdydz est alors:
dzdtzuk
dxdydQdQs
w
entsor2
2
(Attention: une petite erreur s'est glissée dans l'Équation B.2.3 du livre)
dxdydtdzzu
zukdxdydtkidQ
wdzzent
2
21
(Attention: une 2ème erreur s'est glissée dans l'Équation B.2.4 du livre)
dxdydzdtzukdQdQ
wentsor 2
2
CTN504 – Mécanique des sols
Pendant la séance dernière, on a montré que le tassement peut être aussi estimé par l'équation suivante:
Pour notre cas, H0 = dz, e = de. On a donc:
Comparer les deux équations de tassement, on obtient:
Notons la définition du coefficient de compressibilité, av:
dzedes01
ajout d'un signe "-" pour que le
tassement soit positif.
02
2
1 ededt
zuk
w
'ddeav
Notons aussi que l'augmentation de la contrainte effective est égale à la diminution de la pression interstitielle excessive, on a:
et
et finalement:
dttudud
'
dttuadt
tuadade vvv
'
tu
zu
aek
vw
2
201
CTN504 – Mécanique des sols
L'équation de la consolidation unidimensionnelle de Terzaghi:
où cv = coefficient de consolidation:
Le reste du travail est de résoudre cette équation différentielle de l'ordre de 2. Une solution est sous la forme de l'expansion des séries de Fourier
où Z un paramètre géométrique. T est un facteur de temps sans dimension.
et
où t = temps Hdr = longueur du chemin de drainage.
tu
zucv
2
2
vwv a
ekc 01
drHzZ 2
02
1
drvwdrv H
taek
HtcT
CTN504 – Mécanique des sols
Rapport de consolidation:
où e = indice de vide intermédiaire à un moment donné t et à une profondeur donnée z;
e1 = indice de vide au début de la consolidation à la profondeur donnée z;
e2 = indice de vide à la fin de consolidation à la profondeur donnée z.
La considération de la géométrie (principe de similarité trigonométrique):
où ' et u sont les valeurs correspondant à e.
21
1
eeeeU z
CTN504 – Mécanique des sols
Remplacer u par l'Équation (9.4), on obtient:
La figure 9.3 présente la solution graphique de cette équation.
Cette graphique permet de déterminer le rapport de consolidation pour un temps quelconque et à n'importe quel point.
CTN504 – Mécanique des sols
CTN504 – Mécanique des sols
Casagrande (1938) et Taylor (1948) donnent les relations suivantes:
Le pourcentage de consolidation peut être défini comme suit:
où s(t) = tassement pour un temps t; sc = tassement final de la consolidation à t = .
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westgaard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des sols
Détermination du coefficient de consolidation cv
• Méthode de Casagrande• Méthode de Taylor
CTN504 – Mécanique des sols
Méthode de Casagrande pour déterminer le coefficient de consolidation cv
CTN504 – Mécanique des sols
CTN504 – Mécanique des sols
Méthode de Taylor pour déterminer le coefficient de consolidation cv
CTN504 – Mécanique des sols
Méthode de Taylor pour déterminer le coefficient de consolidation cv
CTN504 – Mécanique des sols
À consulter le Tableau 9.3 pour des valeurs typiques du coefficient de consolidation cv
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westgaard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des sols
Une fois que le coefficient de consolidation cv est déterminé, la coefficient de perméabilité peut être estimée par l'équation suivante:
01 eack vwv
CTN504 – Mécanique des sols
Contenu• Estimation de la distribution des contraintes– Méthode 2 pour 1 (appelée aussi Méthode simplifiée)– Solutions de Boussinesq– Solution de Newmark (1935)– Théorie de Westgaard
• Vitesse de consolidation– Introduction– Théorie de Terzaghi– Détermination du coefficient de consolidation– Détermination du coefficient de perméabilité– Évaluation de la compression secondaire
CTN504 – Mécanique des sols
Indice de compression secondaire c
Indice de compression secondaire modifié c
En moyenne, c/cc 0.05; en aucun cas, il n'excède pas 0.1;c/cc = 0.025 ~ 0.06 pour les sols inorganiques; c/cc est plus élevé pour les sols organiques et les tourbes.
CTN504 – Mécanique des sols
CTN504 – Mécanique des sols