DATE ET DÉPENDANTES TCE À MONTBRONN 8. CAHIER DES …marches.groupe-sos.org/23/parcourir/07 Etude Mission geotechniqu… · Agence Saverne a réalisé une étude géotechnique de

Maître d’ouvrage

P H A S E DCE Ind.A

É T A B L I S S E M E N T H O S P I T A L I E R

P O U R P E R S O N N E S Â G É E S

E T D É P E N D A N T E S

À M O N T B R O N N DATE Février 2013

Pièce Écrites TCE 8. CAHIER DES CLAUSES TECHNIQUES PARTICULIÈRES

(Étude de sol)

Maîtrise d’oeuvre

CACHET

&

SIGNATURE

BUSATO MAXIME ARCHITECTURE

15, En Chaplerue – 57000 METZ

Tél 03 87 75 42 42 Fax. 03 87 36 20 82 [email protected]

[email protected]

CACHET

&

SIGNATURE

SNC LAVALIN - BET TCE

32, Rue Lothaire - 57000 METZ Tél 03 87 69 89 89 Fax. 03 87 50 62 56 [email protected]

Maître d’Ouvrage Bureau de Contrôle

ALTERNA Immobilier

102, Rue Amelot - 75011 PARIS

Tél : 01.58.30.55.55 Fax : 01.58.30.56.30

SOCOTEC - BC

7, rue Bernanos - 57O00 METZ Tél 03 87 34 31 40 Fax 03 87 34 31 59 [email protected]

Dossier Vde2012-07-341 Fichier : 2012-07-341 001 C

B

A

O 17/08/2012 J. SANCHEZ JN. LEMOT Première diffusion

Indice Date Etabli par Vérifié par Modification / Observations

Etudes –Analyses- Auscultation – Reconnaissances

RAPPORT D’ETUDE RAPPORT D’ETUDE RAPPORT D’ETUDE RAPPORT D’ETUDE

MISSIMISSIMISSIMISSION GEOTECHNIQUE ON GEOTECHNIQUE ON GEOTECHNIQUE ON GEOTECHNIQUE G2G2G2G2

pour les fondationspour les fondationspour les fondationspour les fondations

Construction d’une maison de Construction d’une maison de Construction d’une maison de Construction d’une maison de

retraiteretraiteretraiteretraite

HOSPITALORHOSPITALORHOSPITALORHOSPITALOR

MONTBRONNMONTBRONNMONTBRONNMONTBRONN ( ( ( (67676767))))

PourPourPourPour

ALTERNA ALTERNA ALTERNA ALTERNA –––– Groupe SOS Groupe SOS Groupe SOS Groupe SOS

ImmobilierImmobilierImmobilierImmobilier

102 rue Amelot102 rue Amelot102 rue Amelot102 rue Amelot

75011 PARIS75011 PARIS75011 PARIS75011 PARIS

Agence Est

31 rue de la Vedette

67700 SAVERNE

Dossier 2012-07-341 Réf : 2012-07-341 JS 001 page 2 Rillieux-la-Pape, août 2012

PLAN DU RAPPORT

1. INTRODUCTION ......................................................................................................................................... 3

2. CONDITIONS DE SITE ET DESCRIPTION DE L’OUVRAGE.................................................................... 4

2.1 Conditions de site ............................................................................................................................. 4

2.2 Description de l’ouvrage .................................................................................................................. 4

3. CONTENU DE LA RECONNAISSANCE COMPLEMENTAIRE ................................................................. 4

3.1 Les essais pressiométriques Ménard ............................................................................................. 4

4. CONTEXTE GEOTECHNIQUE ................................................................................................................... 5

4.1 Terre végétale.................................................................................................................................... 5

4.2 Argiles ................................................................................................................................................ 5

4.3 Substratum marneux ........................................................................................................................ 5

4.4 Hydrogéologie ................................................................................................................................... 6

4.5 Sismicité............................................................................................................................................. 6

5. ANALYSE ET RECOMMANDATIONS POUR LES DALLAGES................................................................ 6

5.1 Tassements sous les dallages......................................................................................................... 6

5.2 Paramètres pour le dimensionnement des dallages ..................................................................... 7

6. ANALYSE ET RECOMMANDATIONS POUR LES FONDATIONS ........................................................... 7

6.1 Caractéristiques des fondations ..................................................................................................... 7

6.2 Fondations superficielles................................................................................................................. 7

6.3 Fondations profondes : pieux.......................................................................................................... 9

6.4 Colonnes ballastées en matériaux granulaires............................................................................ 10

6.5 Inclusions rigides............................................................................................................................ 11

6.6 Dispositions constructives générales .......................................................................................... 11


1. INTRODUCTION

A la demande et pour le compte de la société ALTERNA Groupe SOS, ETI Environnement et Technologie -

Agence Saverne a réalisé une étude géotechnique de type G21, au droit du projet de maison de retraite sur la

commune de Montbronn (57).

Cette étude a pour objet de :

- préciser les caractéristiques géotechniques des terrains en place,

- dimensionner les solutions de fondation pour les appuis du bâtiment.

Cette mission doit nous permettre d’obtenir le dimensionnement des 2 solutions envisagées dans le rapport

d’étude G12 élaboré par la société Compétence Géotechnique, à savoir :

- semelles ou massifs rigidifiés assis sur un réseau de colonnes ballastées injectées ou de

béton prêt à l’emploi ;

- pieux forés tubés.

Les préconisations pour les terrassements ne font pas l’objet de ce rapport. Elles ont été définies dans le

rapport d’étude G12.

Nos conclusions sont basées sur :

- la reconnaissance visuelle du site,

- l'étude de sa géologie,

- des sondages et des essais géotechniques.

Documents en notre possession :

- plan de masse en pdf,

- le rapport M 10 438 concernant l’étude géotechnique d’avant projet (G12), rédigé par la société

Compétence Géotechnique Grand Est en août 2012.

1 Normalisation des missions géotechniques types de l’Union Syndicale Géotechnique (annexe 2)


2. CONDITIONS DE SITE ET DESCRIPTION DE L’OUVRAGE

2.1 Conditions de site

La zone réservée à l’implantation du projet de maison de retraite se situe rue Notre Dame, sur la commune de

Montbronn ( 57).

Le terrain est occupé en partie par un verger quasiment plat et horizontal, et en partie par deux terrains de

tennis accolés, légèrement encastrés par rapport à la topographie générale du site.

Les cotes altimétriques au droit du terrain naturel sont comprises entre 350.3 NGF à l’angle Nord Ouest et

354.20 à l’angle Sud Est du terrain.

Au droit du bâtiment, le terrain naturel est situé entre les cotes 351.01 et 353 NGF.

D’après la carte géologique de Bitche au 1/50 000, les terrains au droit du site sont représentés par des argiles

surmontant le substratum marneux, et recouvertes par d’éventuels remblais d’occupation antérieure.

Le terrain se situe en zone d’aléa faible vis-à-vis du risque de retrait / gonflement des argiles, d’après la carte

éditée par le BRGM.

Le site ne se trouve pas en zone inondable.

2.2 Description de l’ouvrage

Le projet consiste en la réalisation d’un bâtiment en béton armé, de type R+2 sans sous-sol. Son emprise au

sol est de 45 m X 35 m environ, complétée par des aires de stationnement.

Le niveau fini du dallage projet est situé à la cote 351.98 m NGF, donc remblai/ déblai moyen de 1.00 m.

Les descentes de charge maximales à l’ELS seront de 122 tonnes par semelle isolée, et 15 t / ml sur mur

courant et 20 t / ml sur la cage d’escalier.

Les surcharges sur dallage sont de l’ordre de 1 t/m² au droit de l’ensemble de la structure.

3. CONTENU DE LA RECONNAISSANCE COMPLEMENTAIRE

Les travaux de reconnaissance ont été effectués le 6 août 2012 et comportent :

- un sondage SP1 avec essais pressiométriques tous les mètres, descendu jusqu'à 12 mètres de

profondeur.

La position de cet essai est présentée en annexe.

3.1 Les essais pressiométriques Ménard

Ils ont été réalisés à l'aide d'une sonde standard et répartis le long de forages à la tarière (∅63 mm).

A partir des essais pressiométriques sont déterminés :

- le module pressiométrique (E), exprimé en MPa,


- la pression de fluage (Pf), exprimé en MPa,

- la pression limite (Pl tel que Pl*= Pl-Po), exprimé en MPa.

Ces paramètres sont reportés pour chaque essai sur les profils présentés en annexe. La procédure de l'essai

est celle adaptée au pressiomètre type Ménard, norme NF 94.110-1.

4. CONTEXTE GEOTECHNIQUE

Les différents sondages réalisés lors des deux campagnes de reconnaissance G12 (Compétence

Géotechnique) et G2 (ETI Environnement et Technologie) ont permis d’identifier les horizons de sol décrits ci-

après, ainsi que leurs caractéristiques.

4.1 Terre végétale

En surface, tous les sondages ont traversé une couche de limons bruns à débris ligneux, pouvant être

considérée comme la couche de terre végétale, sur une épaisseur comprise entre 0.30 et 0.50 m.

4.2 Argiles

On rencontre sur l’ensemble des sondages des argiles de couleur brun-ocre à beige-verdâtre, comprenant

localement des cailloutis calcaires. Ces argiles sont présentes jusqu’à une profondeur comprise entre 2.50 m

et 3.50 m, soit jusqu’à la cote 348.56 m NGF au droit du sondage SP1.

Caractéristiques géotechniques

Cet horizon présente des caractéristiques géotechniques faibles à moyennes ; elles

Valeur minimale Valeur maximale

Module pressiométrique E (MPa) 3.4 8.2

Pression limite nette Pl* (MPa) 0.41 0.97

4.3 Substratum marneux

Sous les argiles, le substratum marneux a été rencontré au droit de tous les sondages et jusqu’à 12 mètres de

profondeur au droit du sondage SP1. On observe une altération en tête de la couche, caractérisée par une

frange de transition argilo-marneuse.

Caractéristiques géotechniques

Cet horizon présente de bonnes caractéristiques géotechniques, qui augmentent avec la profondeur :

Valeur minimale Valeur maximale

Module pressiométrique E (MPa) 10.4 101.8

Pression limite nette Pl* (MPa) 0.79 5.13


4.4 Hydrogéologie

Lors de la reconnaissance G12 effectuée par la société Compétence Géotechnique en août 2010, aucun

niveau d’eau n’avait été mesuré dans les sondages descendus à 8 mètres de profondeur.

Le sondage de reconnaissance complémentaire SP1 réalisé en aout 2012 montre une arrivée d’eau à 6.30 m

de profondeur, soit à la cote 345.16 m NGF.

Ces relevés ayant un caractère ponctuel et instantané, ils ne permettent pas de préciser l’amplitude des

variations du niveau d’eau qui peut remonter fortement en période pluvieuse ou suite à l’arrêt d’éventuels puits

ou pompages. Des circulations d’eau superficielles peuvent par ailleurs se produire en période pluvieuse.

Il appartient donc aux responsables du projet de se faire communiquer par les services compétents le niveau

des plus hautes eaux au droit du projet.

4.5 Sismicité

Un zonage physique de la France a été élaboré, sur la base de 7600 séismes historiques et instrumentaux et

des données tectoniques, pour l’application des règles parasismiques de construction. Le territoire français est

divisé en 5 zones de 1 à 5. Ce zonage n’est pas seulement une carte d’aléa sismique, il répond également à

un objectif de protection parasismique dans les limites économiques supportables pour la collectivité.

D’après les nouveaux décrets n°2010-1254 et n°2010- 1255 applicables à partir de mai 2011, le terrain se situe

en zone 2 risque faible.

L’accélération gravitationnelle à prendre en compte est de 0.7 m/s². Cette valeur est à multiplier à un facteur

1.6, compte tenu que nous sommes sur un sol de classe D (argiles et limons mous) et un second facteur,

nommé coefficient d’importance, ici 1.2, tenant compte de la classe III du bâtiment (établissements sanitaires

et sociaux).

L’accélération finale à prendre en compte est de 1.34 m/s².

Toutes les solutions de fondations devront bien intégrer ces paramètres.

5. ANALYSE ET RECOMMANDATIONS POUR LES DALLAGES

5.1 Tassements sous les dallages

Les tassements sous les dallages (W) sont calculés à l’aide des formules :

∑= iWiW et

( )Ehi

'q'-.h.Wi

v0ii σα=

avec :

- αi : coefficient rhéologique fonction de la nature de la couche i

- hi : épaisseur de la couche i (m)


- q’ : surcharge (kPa)

- σ’vo : contrainte effective verticale calculée avant travaux (kPa)

- Ehi : module pressiométrique harmonique de la couche i (MPa)

Pour des surcharges réparties sur dallage de 1 t/m², en considérant une hauteur maximale de 1.00 m de

matériaux rapportés au-dessus du terrain actuel, les tassements absolus seront inférieurs au centimètre.

Les dallages pourront être fondés sur terre plein après réalisation d’une couche de forme réalisée dans les

règles de l’art et respectant les préconisations du rapport d’étude G12.

5.2 Paramètres pour le dimensionnement des dallages

Les essais pressiométriques réalisés permettent de déterminer les modules de déformation des sols supports

en vue de l’application du DTU 13.3, pour permettre le calcul des déformations des dallages et l’optimisation

de leur dimensionnement.

Le tableau ci-après présente les modules de déformation que nous proposons de retenir pour les horizons du

sol support des dallages :

Argiles Argile marneuse Marne

Module de déformation moyen 7.6 MPa 25 MPa 100 MPa

Epaisseur moyenne de la couche 2.80 m 2.50 m > 7 m

6. ANALYSE ET RECOMMANDATIONS POUR LES FONDATIONS

La justification des fondations est donnée ci-dessous selon les D.T.U 13.12.

6.1 Caractéristiques des fondations

Au regard des caractéristiques mécaniques issues des essais pressiométriques, nous constatons que les

terrains de surface sont peu portants. Une solution de fondations superficielle reste cependant envisageable,

avec une contrainte admissible réduite. Nous proposons également une solution de fondations profondes par

pieux forés tubés et deux solutions de renforcement de sol qui permettront d’augmenter la contrainte et de

diminuer les tassements.

6.2 Fondations superficielles

Il est possible de fonder superficiellement le bâtiment, en descendant les appuis dans les argiles, à une

profondeur minimale de 1.00 m, et un encastrement minimal de 0.30 m dans cette couche.

Pour des raisons de stabilité, la largeur de ces semelles ne pourra être inférieure à 0.4 m et sera suffisante

pour limiter les contraintes sous celles-ci.


6.2.1 Calcul de la capacité portante

La contrainte de rupture est donnée sous une charge verticale centrée par :

ql = k p . Ple* x i δβδβδβδβ + qo

avec :

- kp : facteur de portance géométrique - Ple* : pression limite nette équivalente calculée comme la moyenne des pressions limites

nettes existant sur une profondeur égale à 1.5 x la largueur de la fondation sous celle-ci, limitée à 1.5 x la valeur minimale de Ple sur cet intervalle (MPa).

- qo : contrainte totale verticale au niveau de la base de la fondation, ici négligeable. - iδβ: est un coefficient minorateur qui tient compte de l’inclinaison des charges et de la

géométrie du terrain sous la semelle.

On vérifiera pour chaque combinaison d'action la relation :

qref ≤≤≤≤ 1/γγγγq kp . Ple* x i δβδβδβδβ + qo

Avec : - γq = 2 à ELU

− γq = 3 à ELS

Au droit du bâtiment, les contraintes admissibles (qref) par le sol seront limitées à 0.15 MPa à l’ELS et

0.20 MPa à l’ELU, à partir de 1.00 m de profondeur, dans les argiles.

6.2.2 Calcul des tassements au droit des appuis

Les tassements sont donnés par : s = sc + sd

où sc est le tassement volumique et sd le tassement déviatorique :

sc====αααα

9.Esq −−−− σσσσ ' vo(((( )))). lc.B

sd ====2

9.Edq −−−− σσσσ' vo(((( )))).Bo Ld.

BBo

αααα

avec :

- α : coefficient rhéologique dépendant de la nature et de la structure du sol,

- Es : module pressiométrique équivalent dans la zone volumique (MPa)

- Ed : module pressiométrique équivalent dans la zone déviatorique (MPa)

- B : largeur de la fondation (m) et Bo = dimension de référence égale à 0,60 m.

- q : contrainte verticale appliquée au sol par la fondation (MPa)

- σ'vo : contrainte verticale totale, à la base de la fondation avant travaux (MPa),

- lc, Ld : coefficients de forme.


Dans les conditions de fondations superficielles décrites précédemment, les tassements absolus et

différentiels, pour des semelles isolées chargées au maximum à 122 tonnes, sont de l’ordre du centimètre.

Au droit des murs de la cage d’escalier, chargés à 20 t / ml, les tassements seront inférieurs au centimètre

également.

6.3 Fondations profondes : pieux

6.3.1 Pieux béton forés tubés

L’ensemble des éléments en notre possession nous conduit à proposer le modèle de terrain suivant, en

considérant des pieux béton forés tubés :

kp Ple* (MPa) qs (kPa) h (m)

Argiles Sans objet 30 2.90

Argiles marneuses 1.6 1.9 120 Minimum

3 diamètres

Les efforts sur les semelles et les appuis ponctuels des fondations seront repris par des pieux et descendus

en profondeur, dans l’horizon marneux. Chacun d’eux reprend une partie de la charge, limitée à la charge

limite de chaque pieu.

La charge limite d’un pieu dépend de la résistance de pointe et du frottement latéral sur le fût du pieu.

Selon le DTU 13.2, la charge limite d’un pieu (Ql) est donnée par la relation :

Ql = Qp + Qs

avec :

- Qp : charge limite de pointe (kN) ;

- Qs : charge limite de frottement latéral (kN).

La résistance de pointe (Qp) d’un pieu est donnée par :

Qp = A kp Ple*

avec:

- A : section de la pointe du pieu (m²),

- Ple* : pression limite nette équivalente à la profondeur de la pointe du pieu (MPa),

- kp : facteur de portance du matériau sous la pointe du pieu dépendant de la nature du sol

et du mode de mise en place du pieu.

L’effort limite mobilisable par frottement latéral, sur toute la hauteur h concernée du fût du pieu est calculé par

l’expression suivante : Qs = P ∫∫∫∫hi qsi(z) dz avec :

- P : périmètre du pieu (m),

- qsi : frottement latéral unitaire sur la couche i (kPa)

- hi : hauteur de la couche i(m).


Le DTU 13.2 impose aux états limites les contraintes suivantes :

- QELS = Qp/3 + Qs/2

- QELU = Qp/2 + 3Qs/4

Le tableau ci-dessous donne pour les conditions de sol schématisées et pour des pieux battus moulés de

différents diamètres en place et ancrés dans les marnes argileuses, la charge limite, en kilo Newton, aux ELU

et ELS.

Ancrés à la cote 346 NGF

(vers 5 mètres de profondeur

/ TN)

ELS ELU

φ 300 mm 229 345

φ 500 mm 462 697

φ 700 mm 760 1145

Le nombre de pieux, leur diamètre, leur profondeur d’encastrement seront choisis en fonction des contraintes

du projet et de la résistance des matériaux constitutifs (béton limité à 5 MPa).

Le tassement d’un pieu sous les charges usuelles est faible et ne constitue pas un paramètre de calcul

déterminant.

Pour tout autre type de pieu, il sera nécessaire de réaliser un dimensionnement adapté, selon le DTU 13.2.

6.4 Colonnes ballastées en matériaux granulaires

Si la portance de 0.15 MPa à l’ELS donnée au droit des fondations n’est pas suffisante, une solution de

consolidation des sols de type colonnes ballastées peut également être envisagée. Cette solution permettra de

fonder superficiellement les appuis du bâtiment à une profondeur minimale de 1,00 m par rapport au niveau de

la plate-forme.

Les colonnes auront un diamètre minimal de 600 mm ; elles seront descendues sur le toit des argiles

marneuses portantes (module pressiométrique de 20 MPa), soit entre 2.50 et 4.00 m de profondeur par

rapport au terrain naturel.

La contrainte admissible à l’ELS dans les colonnes sera limitée à 0.8 MPa, valeur plafonnée par la norme NF P

11 212, DTU 13.12.

Par exemple, une colonne de diamètre de 600 mm descendue au toit des argiles marneuses pourra reprendre

une charge verticale de 22.6 tonnes.

Les calculs de nombre de colonnes sous les appuis devront faire l’objet d’une étude en phase d’exécution, afin

de reprendre la totalité des efforts verticaux et de fonder superficiellement avec une portance limitée à 0.25

MPa à l’ELS. Cette étude sera réalisée par l’entreprise de fondations spéciales. Elle prendra en compte le

diamètre et la qualité des matériaux proposés ainsi que la descente de charges définitive au droit de l’ouvrage.


6.5 Inclusions rigides

Si la portance de 0.15 MPa à l’ELS, au droit des fondations n’est pas suffisante et/ou si les tassements sont

incompatibles avec le projet, une solution de consolidation des sols de type inclusions rigides est envisageable

au droit des appuis du bâtiment.

Cette solution permet la réalisation de fondations superficielles, descendues à partir de 1.00 m de profondeur

par rapport au niveau de la plate-forme.

Les calculs de nombre d’inclusions sous les appuis devront faire l’objet d’une étude plus précise en phase

d’exécution, afin de réduire les tassements à moins de 1 cm sous les appuis et de fonder superficiellement

avec une contrainte limitée à 0.25 MPa à l’ELS.

Le tableau ci-dessous donne pour les conditions de sol décrites au chapitre 4, pour des inclusions rigides de

différents diamètres et descendues sur le toit des argiles portantes, soit entre 2.50 et 4.00 m de profondeur, la

charge limite reprise par une inclusion :

diamètre charge reprise

φ 250 mm 16.5 t

φ 300 mm 20.7 t

6.6 Dispositions constructives générales

- Les fouilles devront être réalisées en période sèche et assainie. Toute venue d'eau dans les fouilles et

en fond d'excavation sera éliminée par pompage. Les fonds de fouille devront être recompactés avant la

réalisation des fondations ou des dallages.

- Les bords de fouille devront être élargis ou soutenus pendant les travaux.

- Le drainage des fondations pourra être réalisé avec mise en œuvre de matériaux compactés sains, et

évacuation des eaux de drainage par pompage ou méthode gravitaire.

- Les fondations seront maintenues hors gel.

Fait à Rillieux-la-Pape, le 17 août 2012

Chargée d’étude Responsable des études

Valérie DEUTSCH Josiane SANCHEZ

Contrôle interne

Jean Noël LEMOT


ANNEXES

Annexe 1 : Qualifications générales

Annexe 2 : Classification des missions géotechniques types

Annexe 3 : Plan de masse et implantation des sondages

Annexe 4 : Présentation des sondages

Annexe 5 : Essais en laboratoire


Annexe 1 : Qualifications générales

Ce rapport a été préparé afin d'aider à définir les propriétés du sol au droit du projet et d'assister l'ingénieur à

projeter les fondations de l'ouvrage en fonction des caractéristiques des horizons géotechniques.

La définition du sol permettra le dimensionnement de ces fondations en fonction de la solution ou du procédé

retenu et des conditions d'exécution des travaux.

Le but de ce rapport est limité au projet et à la localisation décrits ci-avant. Notre description du projet image

notre compréhension des aspects techniques, des caractéristiques du sol et des ouvrages.

Dans le cas d'une modification du projet et des solutions proposées, nous devrions en être informés afin de

revoir ces nouvelles dispositions et de modifier et approuver à nouveau les conclusions de ce rapport.

Nous recommandons que toutes les opérations de construction en relation avec les terrassements et les

fondations soient inspectées par un ingénieur géotechnicien afin d'assurer que les dispositions constructives

soient totalement accomplies pendant les travaux.

L'analyse et les recommandations soumises dans ce rapport sont basées sur les résultats obtenus à partir des

sondages dont l'emplacement est indiqué sur le plan d'implantation joint en annexe, et sur toutes les

informations données dans ce rapport.

Ce rapport ne tient pas compte des variations entre sondages.


Annexe 2 : Classification des missions géotechniques types

Classification des missions géotechniques types

Extrait de la norme NF P 94-500 (révision déc. 2006)

L'enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique doit suivre les étapes d'élaboration et de réalisation de tout projet pour contribuer à la maîtrise des risques géologiques.

Chaque mission s'appuie sur des investigations géotechniques spécifiques. Il appartient au maître d'ouvrage ou à son mandataire de veiller à la réalisation successive de toutes ces missions par une ingénierie géotechnique.

ETAPE 1 : ETUDES GEOTECHNIQUES PREALABLES (G1)

Ces missions excluent toute approche des quantités, délais et coûts d'exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre d'une mission d'étude géotechnique de projet (étape 2).Elles sont normalement à la charge du maître d'ouvrage.

Etude géotechnique préliminaire de site (G11)

Elle est réalisée au stade d'une étude préliminaire ou d'esquisse et permet une première identification des risques géologiques d'un site :

• Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique spécifique du site et l'existence d'avoisinants.

• Définir un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.

• Fournir un rapport avec un modèle géologique préliminaire, certains principes généraux d'adaptation du projet au site et une première identification des risques.

Etude géotechnique d'avant-projet (G12)

Elle est réalisée au stade d'avant projet et permet de réduire les conséquences des risques géologiques majeurs identifiés :


• Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l'avant-projet, certains principes généraux de construction (notamment terrassements, soutènements, fondations, risques de déformation des terrains, dispositions générales vis à vis des nappes et avoisinants).

Cette étude sera obligatoirement complétée lors de l'étude géotechnique de projet (étape 2).

ETAPE 2 : ETUDE GEOTECHNIQUE DE PROJET (G2)

Elle est réalisée pour définir le projet des ouvrages géotechniques et permet de réduire les conséquences des risques géologiques importants identifiés. Elle est normalement à la charge du maître d'ouvrage et peut être intégrée à la mission de maîtrise d'œuvre générale.

Phase Projet


• Fournir une synthèse actualisée du site et les notes techniques donnant les méthodes d'exécution proposées pour les ouvrages géotechniques (notamment terrassements, soutènements, fondations, dispositions vis-à-vis des nappes et avoisinants) et les valeurs seuils associées, certaines notes de calcul de dimensionnement niveau projet.

• Fournir une approche des quantités/délais/coûts d'exécution de ces ouvrages géotechniques et une identification des conséquences des risques géologiques résiduels.

Phase Assistance aux Contrats de Travaux

• Etablir les documents nécessaires à la consultation des entreprises pour l'exécution des ouvrages géotechniques (plans, notices techniques, cadre de bordereau des prix et d'estimatif, planning prévisionnel).

• Assister le client pour la sélection des entreprises et l'analyse technique des offres.


ETAPE 3 : EXECUTION DES OUVRAGES GEOTECHNIQUES (G3 et G4, distinctes et simultanées)

ÉTUDE ET SUIVI GÉOTECHNIQUES D'EXÉCUTION (G3)

Se déroulant en 2 phases interactives et indissociables, elle permet de réduire les risques résiduels par la mise en œuvre à temps de mesures d'adaptation ou d'optimisation. Elle est normalement confiée à l'entrepreneur.

Phase Etude


• Etudier dans le détail les ouvrages géotechniques : notamment validation des hypothèses géotechniques, définition et dimensionnement (calculs justificatifs), méthodes et conditions d'exécution (phasages, suivis, contrôles, auscultations en fonction des valeurs seuils associées, dispositions constructives complémentaires éventuelles), élaborer le dossier géotechnique d'exécution.

Phase Suivi

• Suivre le programme d'auscultation et l'exécution des ouvrages géotechniques, déclencher si nécessaire les dispositions constructives prédéfinies en phase Etude.

• Vérifier les données géotechniques par relevés lors des excavations et par un programme d'investigations géotechniques complémentaire si nécessaire (le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats).

• Participer à l'établissement du dossier de fin de travaux et des recommandations de maintenance des ouvrages géotechniques.

SUPERVISION GEOTECHNIQUE D'EXECUTION (G4)

Elle permet de vérifier la conformité aux objectifs du projet, de l'étude et du suivi géotechniques d'exécution. Elle est normalement à la charge du maître d'ouvrage.

Phase Supervision de l'étude d'exécution

• Avis sur l'étude géotechnique d'exécution, sur les adaptations ou optimisations potentielles des ouvrages géotechniques proposées par l'entrepreneur, sur le programme d'auscultation et les valeurs seuils associées.

Phase Supervision du suivi d'exécution

• Avis, par interventions ponctuelles sur le chantier, sur le contexte géotechnique tel qu'observé par l'entrepreneur, sur le comportement observé de l'ouvrage et des avoisinants concernés et sur l'adaptation ou l'optimisation de l'ouvrage géotechnique proposée par l'entrepreneur.

DIAGNOSTIC GEOTECHNIQUE (G5)

Pendant le déroulement d'un projet ou au cours de la vie d'un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l'étude d'un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d'une mission ponctuelle.

• Définir, après enquête documentaire, un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.

• Etudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, rabattement, causes géotechniques d'un désordre) dans le cadre de ce diagnostic, mais sans aucune implication dans d'autres éléments géotechniques. Des études géotechniques de projet et/ou d'exécution, de suivi et supervision, doivent être réalisées ultérieurement, conformément à l'enchaînement des missions d'ingénierie géotechnique, si ce diagnostic conduit à modifier ou réaliser des travaux.


Annexe 3 : Plan de masse et implantation des sondages

Ech. : 1/400

2012-07-341 - MONTBRONN (67)

CONSTRUCTION D'UNE MAISON DE RETRAITE

PLAN D'IMPLANTATION DU SONDAGE

Légende

Sondage pressiométrique


Annexe 4 : Présentation du sondage

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