La longueur de dversement des poteaux d'tage, En absence de dispositif antidversement la longueur a prendre et la hauteur de l'tage. Selon les rgles additif 80,il est donn des coefficients c1 et c2 et ces coefficients sont dfinis en fonction du cas de chargement et des moments et position du centre de gravit de la charge .Le coefficient c1 dpend de la loi de variation du moment flchissant, et cela va influer sur le moment critique de dversement. La longueur de dversement a considrer tant Ld= Hauteur de l'tage. Certe il existe une continuit mais uniquement pour le calcul au flambement qui dpend des raideurs poteaux et traverse.La longueur de flambement des poteaux tags, hors plan, du fait que l'inertie est faible,on ne peut considrer une longueur de flambement 0,70 h, c'est uniquement dans l'axe fort.Dans l'axe faible, en raison de l'inertie faible, on assimule les extrmits de la barre articule,et de ce fait on prend comme longueur de flamblement Lf= H soit 1xHLes poutres porteuses des plancher,on ne prvoit pas toujours des raidisseurs d'appuis,il suffit de vrifier la contrainte de cisaillement,et pour des profils lancs(type P.R.S)il faut vrifier le voilement du panneau,et dans ce cas il faut disposer des raidisseurs souples ou rigides.Dans les rgles CM 1966,il est stipul de disposer des raidisseurs,si la condition (intrection moment,tranchant) n'est pas satisfaite.Dans le cas ou l'about est grug pour des raisons de construction,il est ncessaire de disposer des raidisseurs,du fait que la hauteur d'me est rduite,et dans ces conditions il est ncessaire de disposer des raidisseurs.Concernant les pannes,la semelle suprieure est bloque par la couverture,mais encore faut savoir qu'elle type de couverture,si vous avez une couverture sche('bac simple peau)il faudrait calculer le bac,si on considre qu'il joue le rle de diaphragme anti dversement(voir le couturage du bas,sachant qu'il faut crer un point fixe antidversement)Mais le cas de la continuit ,ce sera en trave,cas soulvement,membrure infrieure comprime,et non maintenue.En gnral pour les couvertures multicouches,on ne valide pas le calcul du bac,crant un point fixe.Pour les pannes de la poutre au vent,la longueur de flambement tant lf= l dans le cas des pannes isostatiques,et dans le cas de continuit,on retient 0,7XL,hors plan la longueur de flambement tant lf= L.Dans le cas ou les pannes sont relies par un contreventement horizontal,au droit de l'intersection des diagonales relies a la panne,la longueur de flambement est lf=L/2.

En effet,en pratique on ne tient pas compte de la couverture en diaphragme,mais le systme ASTRON,ne met pas de contreventement horizontal sous rampant,et considre que la couverture(couverture double peau) fait office de contreventement,et il calcule la couverture en consquence,ondre,reprise de cisaillement,et couturage plus serr.Pour une couverture sche,il en est de mme.Mais le systme ASTRON,dispose de bracons sur la membrure infrieure,relie aux pannes.Leur sytme est utilis pour ne poas disposer de contreventement sous rampant.Mais attention aumontage,car le systme est labile,et il faut prendre les prcautions ncessaires.D'ailleurs le C.T.I.C.M a fait une tude de batiment,en considrant le diaphragme,et d'autre part en intgrant ce paramtre,la flche calcule tant plus faible,en raison de cette couverture(faisant office de table de compression)Pour revenir a notre sujet,on ne justifie pas dans la pratique

Pour les contreventements sous rampants,pour des raisons d'assemblag et de montage,le contreventement est positionn sous la membrure des pannes'poutre au vent).En effet il faudrait tenir compte de l'excentricit,et d'analyser ces points singuliers,mais en gnral les bureaux d'tudes ne tiennent pas compte de ce phnomne.Concernant le sisme,les contreventements sous rampants doivent tre appliqus au centre de gravit des pannes,idem pour les planchers mtalliques,sinon vous allez obtenir des efforts parasiatires sur les barres et assemblages.En gnral,pour des sismes de forte intensit,au droit des pannes et au planchers,on dcoupe en "trait de scie"l'ame pour insrer le gousset.Mais si on devait vrifier les contreventements des poutres au vent,avec cette excentricit,on serait surpris.

Pour revenir aux pannes en type continu,ds que vous pouvez disposer la continuit par platines d'about,la continuit est assure mais c'est dans le cas des pannes de hauteurs 140,voir plus,mais si vous avez des pannes en IPE 100 ou HEA100 vous ne pouvez pas disposer de platine d'about,et dans ce cas vous allez disposer des couvres joints d'ame,et la semelle n'tant pas fixe par couvre join,pour des raisons de construction,dans cecas nous avons pas la mme continuit que par platines d'about.

Pour les pannes de rives,tant articules aux extrmits et continus a l'appui suivant,les rgles CM1966 aux annexes 13,401(voir schma) donne 0,70 lo et voir annexe 13,8 des rgles CM1966.

Pour les poutres d'appuis,il faut vrifier la contrainte de cisaillement si la valeur est >23,50/1,54'CM 1966) ou 23,50/1,732('critre de Von Mises) soit que vous disposer d'une doublure d'me ou d'augmenter l'chantillon?On dispose de raidisseurs au droit de charges ponctuelles,ou aux forces de dviation.

Pour le calcul des chantignoles,pour justifier,sachant que votre panne travaille en flexion dvie,vous allez obtenir un effort tranchant du a la charge verticalexcos alphaet un effort tranchant du a la charge verticalex sn alpha. La composante horizontale va s'appliquer au centre de gravit de la panne a l'appui,et de ce fait une excentricit,d'ou le moment: Ty x excentricit. A partir de ce moment vous pouvez justifier l'chantignole,ainsi que la soudure,et boulons.Il est entendu que plus la pente est importante ,l'effort en Ty va tre importante,c'est pour cela que l'on dispose un liernage afin de rduire la flexion en Y de la panne,ainsi que les efforts sur les chantignoles.le liernage a pour but de rduire la fexion en y des pannes,et travaille en traction.Le liernage n'est pas un dispositif antidversement,car pour considrer un point fixe antidversement l'effort capable doit tre: N= 2%xlimite lastiquex section de la semelle,et de ce fait l'effort N peut tre en traction ou en compression.Le liernage est en gnral du ron de 10 ou 12.Pour brider le dversement on dispose de "butons" relis dans la panne et vrifier le buton comme son nom l'indique travaille en compression,mais il faut que ces efforts soient repris en bas de versant par un point dur('lacet)

Pour revenir au contreventement sous rampant,les rgles de l'art a pour but d'viter les excentrements,et on devrait purer les contreventements a l'axe des pannes,mais les charpentiers en gnral ne le font pas pour des raisons de montage et surtout de cut.Le bureau de contrle,en fait abstraction,et si on voulez approfondir,le calcul serait long.A ma connaissance je n'ai jamais vu un charpentier dvelopper ce cas.L'ingnieur calcul,pure,et il calcule les barres en traction et en compression pour les membrures.Dans le cas d'excentricit,au droit des pannes,vous allez avoir un moment de valeur Nxe sur la panne,si la panne est isostatique,le moment va tre ngatif,et la panne aura sous CP+Neige un moment positif,cela va soulager la panne,on est dans la scurit en ngilgeant ce phnomne,et si la panne est continue,vous allez engendre un moment ngatif,qui sera rparti sue la continuit des pannes,terme ngligeable.Si la combinaison est CP+Vent extr^me le moment sera ngatif a L/2+M/2 du a l'excentricit.Pour les jarrets,en gnral on dispose de raidisseurs,mais ce n'st pas toujours ncessaire,il suffit de vrifier twc> ou gal Afb/tfb+5kCette relation traduit la condition de rsistance de l'me a l'effort de compression amen par la semelle comprime de la poutre.Si cette relation n'est pas vrifie,il y a lieur de disposer des raidisseurs.twx= paisseur de l'me du poteautfb= paisseur de la semelle comprime de la poutreK= paisseur de la semelle du poteau+valeur du rayon du cong

je n'ai pas pu tcharger le fichier,mais je prsume que vous parlez de l'paule,car le jarret,c'est la liason traverse,poteau,et en dessous de la traverse on dispose d'une paule'chute de profils ou reconstitu)Au dbut de l'apaule,le moment/par le centre de gravit des semelles,va engendrer un effort de traction et de compression.En gnral le moment est ngatif,d'ou compression dans la semelle.Cet effort va s'acheminer dans la semelle de l'paule,vous allez avoir une force de dviation(en bton pousse au vide)La rsultante va se concentrer dans l'me,et pour viter de solliciter l'me localement,on dispose de raidisseurs('le treme exact,est un mouchoir)D'autre part en absence de mouchoir,cela va entrainer une flexion transversale de la semelle,avec R= rsultante des efforts,b,tant la largeur de la semelle,et de ce fait la semelle aura comme sollicitation R/b.

Les rgles CM 1966 page 23 qui parle des effets de variation de temprature avec une variation de +-27,le coefficient de dilatation linaire de l'acier est pris gal 11x10-6.Diffrents cas se prsentent:Si vous disposez d'un contreventement sous rampant la dilatation va se faire d'un cot,si votre batiment est long,on peut disposer le contreventement sous rampant,et la dilatation se fera de par et d'autre du btiment.En gnral on dispose d'un contreventement sous rampant de part et d'autre du versant.De ce fait la dilatation est bride,et les pannes seront soumises en compression,et notamment au drpoit de stabilits verticales,supposons deux sur la hauteur,les lisses de bardages seront soumises en compression.Il est vident que si votre btiment a une grande longueur,il est prfrable de prvoir un joint de dilatation,et de disposer de deux portiques,c'est une conception rationnelle,car si la dilatation est importante,vous allez engendrer des efforts parasitaires au droit des poteaux,dans le sens y(faible inertie)Le moment a pour valeur M= 3 x E x I x Delta/h.Comme l'nertie est faible se moment est faible,mais c'est pour cela qu'il faut tre attentif lors de btiments trs longs.

L'annexe E de l'EC3 donne des abaques pour le calcul de la longueur de flambement des poteaux d'ossature de btiment pour les deux modes d'instabilit ( nuds fixes ''figureE2.1'' et nuds dplaables ''figureE2.2'').

En plus, l'annexe E est claire sur le cas despoteaux continuspuisque l'article E.2 (4) stipule que les abaques peuvent tre adapts au calcul des poteaux continus en calculant les facteurs de distributions par les formules E.3 et E.4 et en utilisant le modle de la figure E2.4.

Vous trouvez aussi dans l'annexe E des indications sur la dtermination des rigidits fictives des poutres (utilises pour le calcul des facteurs de distributions)

Citationquelle longueur de flambement hors plan prenez vous dans le cas d' un poteau continu au dessous et au dessus du niveau considr ? Lf = hauteur d 'tage? ou bien Lf=0.7h en considrant une continuit ?

Si le contreventement est assur par le portique, le poteau flambe dans un mode d'instabilit nuds dplaableset dans ce cas la longueur de flambements est sup ou gale la hauteur d'tage puisque dans ce cas Lf/L varie entre 1 et l'infini.

Dans le cas des portiques contrevent (mode d'instabilit nuds fixes) le rapport Lf/L varie entre 0 et 1.

Citation- en l' absence de dispositifs anti-dversements, quelle longueur de dversement prenez vous dans le cas d' un poteau continu au dessous et au dessus du niveau considr ? Ld= hauteur d 'tage? ou bien Ld=0.7h en considrant une continuit de la semelle comprime ?

La longueur de dversementne dpend pas des conditions d'encastrement des extrmits(je rsonne par rapport l'EC3 je ne connais pas le CM66) La longueur de diversement dpend de la distance entre point de maintien latrale.

La longueur de dversement est par dfinition (article F.1.1 (1) de l'annexe F) :La longueur de la poutre entre points latralement maintenus.

Le problme qu'elle est le critre qu'on doit utiliser pour considrer qu'il y a maintien latrale?

L'amendement de 5.5.2 (1) rapporte les critres, tirs de lAdditif 80 au DTU P 22-701 (Rgles CM66), auxquels doivent satisfaire les lments dentretoisement et dispositifs de fixation:-rsister un effort gal 2% de leffort axial de compression existant dans les semelles comprimes au niveau des sections maintenues, cet effort tant transmis par ces semelles perpendiculairement au plan de lme des lments.- opposer une rigidit suffisante au dplacement latral et la rotation dans le plan perpendiculaire au plan de flexion pour justifier le choix de llancement rduit retenu.

Pour la deuxime condition, on peut en pratique utiliser le critre suivant (voir technique d'ingnieur c2.553 page9) :

On utilise le premier critre pour dimensionner la section de l'lment du maintien et le deuxime critre pour dterminer la distance entre deux maintiens (cette distance n'est rien que la longueur de dversement).

Les conditions d'encastrement des extrmits n'ont pas d'influence sur la longueur de dversement mais elles influent sur les facteurs de longueur effective (K et Kw).

Citation* concernant les pannes :- il est d' usage de considrer que la semelle suprieure ne peut dverser car elle est bloque par le bac acier, faut il produire des justifications particulires du bac pour valider cette hypothse ?

Non on n'a pas besoin de produire des justifications particulires du bac pour valider cette hypothse puisque dans ce cas la semelle est maintenuesur toute la longueur.L'EC3 est claire aussi sur ce point, l'article 5.5.2 (8) stipule :"Il nest pas ncessaire de vrifier la rsistance au dversement dune poutre effectivement maintenue sur toute sa longueur."

On est oblig de produire des justifications sur la longueur de dversement entre lments d'entretoisement ''ponctuelle'' par contre si la poutre est maintenu sur toute la longueur on nglige carrment le dversement.

Citation* concernant les poutres porteuses des planchers simplement appuyes:- faut-il toujours prvoir des raidisseurs aux appuis ?

L'EC3 est claire sur ce point, l'article 5.6.1 (4) stipule :''Des raidisseurs transversaux doivent tre prvus au droit des appuis de toute me ayant un rapport d/tw suprieur 69.''

Donc on n'est obliger de prvoir des raidisseurs aux appuis que si la hauteur de l'me est sup 69*e*tw.Cette condition est gnralement vrifie pour les profiler laminer de type IPE, HEA et HEB. Donc pour ce type de profiler on n'est pas obliger de prvoir des raidisseurs aux appuis.

les eurocodes sont applicables officiellement en mars 2010.J'ai dvelopp les diffrents points selon les rgles CM 1966,notamment pour le cisaillement,et a savoir si il faut disposer des raidisseurs d'appuis pour le cisaillement.Le dversement il en est de mme,avec le calcul de monsieur Gala,et de monsieur Delesques,et suite aux tudes dveloppes par monsieur Gala,en effet les rgles additis 80,tient compte des conditiuons des appuis,ce qui est logique.Pour les longueurs de flambement selon les rgles CM 1966,les poteaux au flambement hors plan,on retient lf= hauteur du poteau.Les bureaux d'tudes aplliquent ce concept.Pour revenir aux eurocodes,qund on voit ce qu'est cette rglementation,notamment pour les espacement de barettes(ou diaphragmes)pour les cornires jumeles,actuellement on adopte 50 x le rayon de giration d'une seule cornire pour de l'acier S235,et 33 x le rayon de giration d'une seule cornire.Selon les eurocodes,l'espacement est rduit,et on prcise que c'est 15 x le rayon de giration ,je suppose que c'est pour de l'acier S235,du fait que l'on ne parle pas des aciers suprieurs S355,je suppose que l'cartement est identique.