ETUDE DETAILLEE D'UNE POUTRE SUIVANT le BAEL
ETUDE DETAILLEE D'UNE POUTRE SELON LE BAELCette partie consiste
en ltude dune poutre du plancher haut du sous sol .Le calcul du
chargement des sollicitations et du ferraillage sera effectue
suivant Le BAEL condition impos par le projet.
Le calcul sera effectue pour la poutre de laxe5 .Cest une poutre
en T de 3 traves daprs le chapitre plancher de RDC les
caractristiques gomtriques de cette poutre sont les
suivants:Hauteur total de la poutre H =35cmHauteur noye de la
poutre h1=15cmRetombe h2=20cmLargeur de la poutre =25cm1)
Chargement
Le chargement appliqu la poutre est le suivant: Pu1 poids propre
du panneau support par la poutre, Pu2 poids propre de la poutre et
de lenduit et P3 la surcharge.Poids propre de la poutre:
25*0.35*0.25=2.19KN/mlPoids propre du panneau: 25*0.15
=3.75KN/m^2
Enduit =0.44KN/m^2
Surcharge =3.5KN/m^2
Les surfaces portes par la poutre ont des formes trapzodale ou
triangulaire charges uniformment pour avoir la charge uniforme par
mtre linaire applique sur cette poutre on multiplie Pu(m2) par le
coefficient Con a donc:
Pu1(ml)=C*Pu(m2)
Pour la forme trapzodale C=.5 (1 2 / 3) Lx
Pour la forme triangulaire C = Lx / 3
La charge Pu est:
Pu(ml)=Pu1(ml) + Pu2(ml) +Pu3(ml)
La combinaison de charge appliqu a LELU est Pu=1.35G+1.5Q
Calcul des charges appliques la poutreLe calcul de la charge
applique sur la poutre est identique a celui effectu dans le
chapitre plancher industrielle les rsultats obtenues sont les
suivants:Poutre axe4
La Charge quivalente des panneaux adjacents
TravelxlyPeq1/mQ/mGtotal/mQtotal/m
B5C53.33.513.81058.2517.067389.1875
C5D53.33.513.81058.2517.067389.1875
D5E53.33.513.81058.2517.067389.1875
2) Largeur efficace:
Daprs le BAEL la largeur efficace b de la table de la table de
compression est donne par la relation:
Du cote de laxe 4:
traveLxLybob
B5 C53.33.50.250.95
C5 D53.33.50.250.95
D5 E53.33.50.250.95
Du cot de laxe 6:traveLxLybob
B5 C53.33.20.250.89
C5 D53.33.20.250.89
D5 E53.33.20.250.89
Donc b=1m
3) Calcul des sollicitations maximales
Pour calcul les sollicitations maximales en traves et sur les
appuis plusieurs cas de charges doivent tre considrs:
Premier cas de charge uniquement la trave centrale est
charge.
Deuxime cas de charge uniquement les traves dextrmits sont
charges.Troisime cas de charge les trois traves sont
charges.Quatrime cas les traves adjacentes sont charges.Premier
cas:
Appui 1Appui 2Appui 3Appui 4Milieu trave 1Milieu trave
2Milieu
trave 3
M(max)0-23.52-23.52012.8712.1412.87
A0A1gA1dA2gA2dA3
V(max)20.92-35.1843.23-43.2335.18-20.92
Deuxime cas:
Appui 1Appui 2Appui 3Appui 4Milieu trave 1Milieu trave
2Milieu
trave 3
M(max)0-23.52-23.52024.87-0.3824.87
A0A1gA1dA2gA2dA3
V(max)36.1-50.3628.05-28.0550.36-36.1
Troisime cas
Appui 1Appui 2Appui 3Appui 4Milieu trave 1Milieu trave
2Milieu
trave 3
M(max)0-28.53-28.53022.837.1322.83
A0A1gA1dA2gA2dA3
V(max)34.58-51.8843.23-43.2351.88-34.58
Quatrime cas:
Appui 1Appui 2Appui 3Appui 4Milieu trave 1Milieu trave 2
M(max)0-12.78-4.4308.235.6
A0A1gA1dA2gA2dA3
V(max)12.96-20.719.36-14.32.990
Tableau rcapitulatif des moments maximal en trave:
milieu de la trave1milieu de la trave 2milieu de la trave 3
M(max)(KNm)24.8712.1424.87
Tableau rcapitulatif des efforts tranchants maximaux:
A0A1gA1dA2gA2dA3
V(max)(KN)36.151.8843.2343.2351.8834.58
4) Ferraillage longitudinal
a) Ferraillage en trave
Apres avoir calcul Mtu (moment quilibrant de la table de
compression) on compare sa valeur Mu (max)
Si Mtu>Mu la poutre est calcule comme tant une poutre
rectangulaire si Mtu 0.4b0St / f e Pour At = 1.01 cm2, St <
24.2cm 7- Vrification des armatures longitudinales:
8- Vrification de la compression du bton:
a = min [largeur de lappui enrobage; 0.9d
]AppuiA0A1(g)A1(d)A2(g)A2(d)A(3)
Vu (0)0.03610.051880.043230.043230.051880.0361
u (0)0.4584130.65879370.5489523810.5489520.6587940.458413
Vu (h/2)0.0336050.05056940.036680.036680.0505690.033605
u (h/2)0.4267240.6421510.4657777780.4657780.6421510.42673
u adm3.333.333.333.333.333.33
A t / S
t5.4033865.13667515.2828758825.2828765.1366755.403386
A t cm22HA82HA82HA82HA82HA82HA8
S t cm18.5069119.46784618.9290837518.9290819.4678518.50691
S0 cm161616161616
Ayant lespacement initial S0 tel quil soit compris dans la srie
de Caquot, le premier plan darmatures une distance S0/2 du nu de
lappui. Ensuite on met des espacements S0 n fois avec n = 0.5 (h /
S0 1).Ceci tant, on complte par des armatures des espacements L0S0
avec L0=1+(L0 d/2) o L0 est labscisse pour V = 0, puis avec L0S1,
L0S2, Si > S1 > S0 dans la srie de Caquot. La srie de Caquot
est 7; 8; 9; 10; 11; 13; 16; 20; 25; 35; 40.
AppuiA0A1gA1 dA2 gA1 dA2 g
S0 / 2888888
n111111
L01.12.21.651.652.21.1
L0233332
nS01*161*161*161*161*161*16
L0S02*163*163*163*163*162*16
L0S12*203*203*203*203*202*20
L0S22*253*253*253*253*252*25
Lespacement des armatures transversal est le suivant(de lgre
modification ont t effectu pour une meilleur disposition
constructive):
Vue la symtrie du problme lespacement est symtrique par rapport
a laxe S
Courbe enveloppe des moments flchissant
d) Epure darrtOn dcale la courbe dune valeur 0.8*h
_1272290277.unknown
_1272396019.unknown
_1272396078.unknown
_1272553549.dwg
_1272554103.dwg
_1272396093.unknown
_1272396035.unknown
_1272392906.unknown
_1207163413.unknown
_1272290256.unknown
_1207163414.unknown
_1207163412.unknown
