MAIRIE DE GENNEVILLIERS

PROJET GÉOTHERMIQUE DE GENNEVILLIERS

(Hauts-de-Seine)

ETUDE DE FAISABILITE

GÉOLOGIE - FORAGES

par

J.C. FOUCHER - G. AUBERTIN - B. HERBRICH - P. SCHERR

Département géothermie

B.P. 6009 - 45060 Orléans Cedex - Tél.: (38) 63.80.01

Rapport du B.R.G.M.

82 SGN 250 GTH Mars 1 982

Réalisation : Dépanement det Arta Graphiques

MAIRIE DE GENNEVILLIERS

PROJET GÉOTHERMIQUE DE GENNEVILLIERS

(Hauts-de-Seine)

ETUDE DE FAISABILITE

GÉOLOGIE - FORAGES

par

J.C. FOUCHER - G. AUBERTIN - B. HERBRICH - P. SCHERR

Département géothermie

B.P. 6009 - 45060 Orléans Cedex - Tél.: (38) 63.80.01

Rapport du B.R.G.M.

82 SGN 250 GTH Mars 1 982

Réalisation : Dépanement det Arta Graphiques

RESUME

Le Département Géothennie du B.R.G.M. a réalisé,

pour le coinpte de la Municipalité de Gennevilliers, la partie

Géologie - Forages d'une étude de faisabilité relative â l'ali¬

mentation par géothermie du quartier du Luth.

Le réservoir visé par les forages est celui du

Dogger, dont les caractéristiques sont relativement moyennes,

puisque les hypothèses retenues sont un débit de 110 m3/h et

une température en tête de puits de 56°C.

Compte tenu de la proximité des forages de

Villeneuve-la-Garenne et du choix du site retenu pour -1 ' implan¬

tation des forages, la configuration retenue est celle de deux

puits déviés à 37°.

Le coût d'investissement correspondant est évalué

à 20 920 kF HT, et les coûts d'exploitation annuels à 929 kF.

RESUME

Le Département Géothennie du B.R.G.M. a réalisé,

pour le coinpte de la Municipalité de Gennevilliers, la partie

Géologie - Forages d'une étude de faisabilité relative â l'ali¬

mentation par géothermie du quartier du Luth.

Le réservoir visé par les forages est celui du

Dogger, dont les caractéristiques sont relativement moyennes,

puisque les hypothèses retenues sont un débit de 110 m3/h et

une température en tête de puits de 56°C.

Compte tenu de la proximité des forages de

Villeneuve-la-Garenne et du choix du site retenu pour -1 ' implan¬

tation des forages, la configuration retenue est celle de deux

puits déviés à 37°.

Le coût d'investissement correspondant est évalué

à 20 920 kF HT, et les coûts d'exploitation annuels à 929 kF.

SOMMAIRE

CHAPITRE 1 : ETUVE GËOLOGIOUE ET HyVR0GE0LOGJQ.UE

I - Jf^ROVUCnON 1

II - PRESENTATION GEOLOGIQUE VU SJTE 4

II.J - CadAz ¿.üiucXuJuil 4

II. 2 - Pftí&tntaXJjon du, d¿{,{¡í^tnti> aquJ^ilKU 4

11 .5 - Ckütx doyi, aqLLÍ(¡ tn.^ à éXudZoA b

III - COUPE GEOLOGIQUE PREl/ISIOWWELLE 6

II 1. 7 - ObizcUi B

III. 2 - VocwmzYVU uXÂLué.6 B

III. 3 - PKQj)íntx¡XÁxin cíe¿ fiítultcvU 9

III. 4 - InctnXÂXiidz ¿vjl £ei zotu¡. s

It/ - ETUPE VE VAQUUERE VU VOGGER 12

IV .1 - Vocimmti uZ¿LÍ6t¿ 12

It/.2 - Vo^cAyipXALon de. ¿a fiockz ^ti>eAvo¿n. 12

IV. 2.1 - Paléogêographie du Dogger 12

IV. 2. 2 - Identification et lithologie du reservoir 15

jy.3- CoAacZéAyUtiquai, kydAOQé.o¿og¿quu 17

IV. 3.1 - Profondeur 17

IV. 3. 2 - Epaisseur 17

IV. 3.3 - Porosité 17

IV. 3. 4 - Transmissivité 17

IV. 3. 5 - Pression statique IB

IV. 3. B - Salinité 20

IV. 3. 7 - Température 20

IV. 3. B - Conclusion 20

SOMMAIRE

CHAPITRE 1 : ETUVE GËOLOGIOUE ET HyVR0GE0LOGJQ.UE

I - Jf^ROVUCnON 1

II - PRESENTATION GEOLOGIQUE VU SJTE 4

II.J - CadAz ¿.üiucXuJuil 4

II. 2 - Pftí&tntaXJjon du, d¿{,{¡í^tnti> aquJ^ilKU 4

11 .5 - Ckütx doyi, aqLLÍ(¡ tn.^ à éXudZoA b

III - COUPE GEOLOGIQUE PREl/ISIOWWELLE 6

II 1. 7 - ObizcUi B

III. 2 - VocwmzYVU uXÂLué.6 B

III. 3 - PKQj)íntx¡XÁxin cíe¿ fiítultcvU 9

III. 4 - InctnXÂXiidz ¿vjl £ei zotu¡. s

It/ - ETUPE VE VAQUUERE VU VOGGER 12

IV .1 - Vocimmti uZ¿LÍ6t¿ 12

It/.2 - Vo^cAyipXALon de. ¿a fiockz ^ti>eAvo¿n. 12

IV. 2.1 - Paléogêographie du Dogger 12

IV. 2. 2 - Identification et lithologie du reservoir 15

jy.3- CoAacZéAyUtiquai, kydAOQé.o¿og¿quu 17

IV. 3.1 - Profondeur 17

IV. 3. 2 - Epaisseur 17

IV. 3.3 - Porosité 17

IV. 3. 4 - Transmissivité 17

IV. 3. 5 - Pression statique IB

IV. 3. B - Salinité 20

IV. 3. 7 - Température 20

IV. 3. B - Conclusion 20

1/ - CARACTERISTIQUES V EXPLOITATION 22

U. 1 - CondJjtioni, d' txptoltaZion 22

V. 1 . 1 Durée de vie du doublet 22

V.1.2 Distance entre puits de production et puits d'injection 22

V.1.3 Diamètre des forages 22

V.1.4 Pressions limites 23

V. 1 .5 Température du fluide gêothermal en exploitation 23

V.î - Calcul dzé pAe.66¿on.¿ tt deJ> piM¿i¿anceJ> dt pompagt 23

U.3- Etudt dti ¿yittn.l^tfitnc.ti avtc lt¿ pwjttà voli,¿vtí¡ 26

V.3.1 Permis d'exploitation de Villeneuve-La-Garenne 26

V.3.2 Conditions à remplir pour le choix des impacts au niveaudu réservoir des forages de GENNEVILLIERS 27

V.3. 3 Position des impacts au niveau du réservoir des forages deGENNEVILLIERS - Interférence avec VILLENEUVE-LA-GARENNE 27

CHAPITRE II ETUVE VES FORAGES

II.I - IniAûduction 31

II. Il - Travaux dt platt{,ohmt 31

II. III - PnjOQUammt ttchnlqut ¿ommaÁKt dtít {¡o^agt¿. 31

III. III. 1 Puits de production 31

III. III. 2 Puits d'injection 32

tHAPITRE III C0UT5 V INVESTISSEMENT ET V EXPLOITATION

III.I Coati d'InvtitlMtJintnt 35

III.I 1 forages 35

III.I 2 Fonds de péréquation des risques géothermiques 36

III.I 3 Montant global des investissement 36

ÎÎI. Il Cûut6 d' txplol tation 37

III. II 1. Consommation électrique des pompes 37

III. II. 2 Coût d'entretien courant 37

III. II 2.1 Entretien courant 37

1/ - CARACTERISTIQUES V EXPLOITATION 22

U. 1 - CondJjtioni, d' txptoltaZion 22

V. 1 . 1 Durée de vie du doublet 22

V.1.2 Distance entre puits de production et puits d'injection 22

V.1.3 Diamètre des forages 22

V.1.4 Pressions limites 23

V. 1 .5 Température du fluide gêothermal en exploitation 23

V.î - Calcul dzé pAe.66¿on.¿ tt deJ> piM¿i¿anceJ> dt pompagt 23

U.3- Etudt dti ¿yittn.l^tfitnc.ti avtc lt¿ pwjttà voli,¿vtí¡ 26

V.3.1 Permis d'exploitation de Villeneuve-La-Garenne 26

V.3.2 Conditions à remplir pour le choix des impacts au niveaudu réservoir des forages de GENNEVILLIERS 27

V.3. 3 Position des impacts au niveau du réservoir des forages deGENNEVILLIERS - Interférence avec VILLENEUVE-LA-GARENNE 27

CHAPITRE II ETUVE VES FORAGES

II.I - IniAûduction 31

II. Il - Travaux dt platt{,ohmt 31

II. III - PnjOQUammt ttchnlqut ¿ommaÁKt dtít {¡o^agt¿. 31

III. III. 1 Puits de production 31

III. III. 2 Puits d'injection 32

tHAPITRE III C0UT5 V INVESTISSEMENT ET V EXPLOITATION

III.I Coati d'InvtitlMtJintnt 35

III.I 1 forages 35

III.I 2 Fonds de péréquation des risques géothermiques 36

III.I 3 Montant global des investissement 36

ÎÎI. Il Cûut6 d' txplol tation 37

III. II 1. Consommation électrique des pompes 37

III. II. 2 Coût d'entretien courant 37

III. II 2.1 Entretien courant 37

III.II 2.1 Pompe d'exhaure 38

III.II 3 Renouvellement des équipements et interventions spéci¬fiques 36

III.II 3.1 Pompe d'exhaure et colonne de production 38

III.II 3.2 Têtes de puits 38

III.II 3.3 Interventions spécifiques 39

III. II, 4 Résumé des coûts d'exploitation 39

CONCLUSION GENERALE. 40

III.II 2.1 Pompe d'exhaure 38

III.II 3 Renouvellement des équipements et interventions spéci¬fiques 36

III.II 3.1 Pompe d'exhaure et colonne de production 38

III.II 3.2 Têtes de puits 38

III.II 3.3 Interventions spécifiques 39

III. II, 4 Résumé des coûts d'exploitation 39

CONCLUSION GENERALE. 40

LISTE VES PLANCHES

PLANCHE 1 '.

PLANCHE 2 ;

PLMICHE 3 :

PLANCHE 4 :

PLANCHE S ;

PLANCHE 6 :

PLANCHE 7 ;

PLANCHE S '.

PLANCHE 9 :

PLANCHE 10 :

PLANCHEll-U

PLANCHEn-2:

PLANCHEn-3:

PLANCHEn-4:

PLANCHEn-5'.

PLANCHE12-1'.

PLANCHE! 2-2:

PLANCHE 13 :

PLANCHE 14 :

PLANCHE 15 :

PLANCHE 16 :

CoAtt dt situation

Plan dt óltaation.

CacUit gtologlqut..

Coupt gtologlqut ¿chtmatlqut dam, la h.'tglon dt Gtnntvlllit^ .

coupt gtologlqut pKtvlilonntllt à GtnntvlllitU ,

Coupt p^tvliilonntllt dt6 ttM.aA.ni> dt iuAf^act à GtmitvlllitM, .

2

3

5

7

10

11

Stqutnct payiagt utltliitt dayu> l'intt^p^t tation du Voggth.du Baitiln dt PanÂA 13

Ecoftckt dti {¡aclti au iommtt du BatJionitn 14

RtpaJitltlon dti band pon.tux doni, lt 'jggt-i 16

Hyd^ochlmlt du Voggth. 19

CaAacttnlittqu-ti d' txploltatlon [p^duction] 24

CoAacttKliitlquti d' txploltatlon [fi'tlnjtction] 25

Canact.tnAjitLqu.ti, d' txploitation 25

Canatttfbiitlquti d' txploltatlon 25

CaAacttnJj>tlquti d'exploitation 25

CoAacttKlitlqati d' txploltatlon {pn.odacJU.on) 25

CanacttnÁitlqatÁ d' txploltatlon {ntlnj'tctlon) 25

OtnyitvlZlitn^ - lnttn.{¡tn.tncti thtnmlqati 29

Evolution dt la ttrnptnatuAt at puit dt pnodactlon dt 30GtnntvllLitnÁ

Plattionjint {^onagt 33

Pnojtt GtnntvUlitm, coût de forage 34

LISTE VES PLANCHES

PLANCHE 1 '.

PLANCHE 2 ;

PLMICHE 3 :

PLANCHE 4 :

PLANCHE S ;

PLANCHE 6 :

PLANCHE 7 ;

PLANCHE S '.

PLANCHE 9 :

PLANCHE 10 :

PLANCHEll-U

PLANCHEn-2:

PLANCHEn-3:

PLANCHEn-4:

PLANCHEn-5'.

PLANCHE12-1'.

PLANCHE! 2-2:

PLANCHE 13 :

PLANCHE 14 :

PLANCHE 15 :

PLANCHE 16 :

CoAtt dt situation

Plan dt óltaation.

CacUit gtologlqut..

Coupt gtologlqut ¿chtmatlqut dam, la h.'tglon dt Gtnntvlllit^ .

coupt gtologlqut pKtvlilonntllt à GtnntvlllitU ,

Coupt p^tvliilonntllt dt6 ttM.aA.ni> dt iuAf^act à GtmitvlllitM, .

2

3

5

7

10

11

Stqutnct payiagt utltliitt dayu> l'intt^p^t tation du Voggth.du Baitiln dt PanÂA 13

Ecoftckt dti {¡aclti au iommtt du BatJionitn 14

RtpaJitltlon dti band pon.tux doni, lt 'jggt-i 16

Hyd^ochlmlt du Voggth. 19

CaAacttnlittqu-ti d' txploltatlon [p^duction] 24

CoAacttKliitlquti d' txploltatlon [fi'tlnjtction] 25

Canact.tnAjitLqu.ti, d' txploitation 25

Canatttfbiitlquti d' txploltatlon 25

CaAacttnJj>tlquti d'exploitation 25

CoAacttKlitlqati d' txploltatlon {pn.odacJU.on) 25

CanacttnÁitlqatÁ d' txploltatlon {ntlnj'tctlon) 25

OtnyitvlZlitn^ - lnttn.{¡tn.tncti thtnmlqati 29

Evolution dt la ttrnptnatuAt at puit dt pnodactlon dt 30GtnntvllLitnÁ

Plattionjint {^onagt 33

Pnojtt GtnntvUlitm, coût de forage 34

CHAPITRE I

ETUDE GEOLOGIQUE ET HYDROGEOLOGIQUE

CHAPITRE I

ETUDE GEOLOGIQUE ET HYDROGEOLOGIQUE

1 -

I.î - ÍNTROVUCTÍON

La municipalité de GENEVILLIERS a confié au B.R.G.M.[Bureau de Recherches Géologiques et Minières] une étude relativeà' la réalisation d'un doublet géothermique à GENNEVILLIERS [quartierdu LUTH).

Parallèlement, la municipalité de GENNEVILLIERS a confiéau BERin (Bureau d'Etudes et de Recherches pour l'Industrie Moderne)une étude des installations de surface nécessaires à l'exploitationdes ressources géothermales.

Le présent rapport présente les résultats géologiques ethydrogéologiques de l'étude- de faisabliité du projet géothermique deGENNEVILLIERS, les caractéristiques d'exploitation du doublet, la

coupe technique des ouvrages à réaliser, ainsi que les coûts d'inves¬tissement et d'exploitation s'y rattachant.

La planche 1 situe GENNEVILLIERS dans le cadre général dela région parisienne avec les emplacements des autres réalisations géo¬thermiques et des forages intéressants pour l'étude [le forage deVilleneuve-La-Garenne est situé à 2 km du site étudié).

Le site de surface retenu pour le premier forage est repor¬té sur une carte au 1/50 000 [planche 2). Les coordonnées Lambert I sont

X = 59B.9 - y = 137.4

L'altitude du sol est de + 29 mètres (cote N.G.F.)

« Convention entre ERGM et ville de GENNEVILLIERS , signée le 18 juin1980, approuvée et visée par Monsieur le Préfet du Val d'Oise le8 octobre 1981.

1 -

I.î - ÍNTROVUCTÍON

La municipalité de GENEVILLIERS a confié au B.R.G.M.[Bureau de Recherches Géologiques et Minières] une étude relativeà' la réalisation d'un doublet géothermique à GENNEVILLIERS [quartierdu LUTH).

Parallèlement, la municipalité de GENNEVILLIERS a confiéau BERin (Bureau d'Etudes et de Recherches pour l'Industrie Moderne)une étude des installations de surface nécessaires à l'exploitationdes ressources géothermales.

Le présent rapport présente les résultats géologiques ethydrogéologiques de l'étude- de faisabliité du projet géothermique deGENNEVILLIERS, les caractéristiques d'exploitation du doublet, la

coupe technique des ouvrages à réaliser, ainsi que les coûts d'inves¬tissement et d'exploitation s'y rattachant.

La planche 1 situe GENNEVILLIERS dans le cadre général dela région parisienne avec les emplacements des autres réalisations géo¬thermiques et des forages intéressants pour l'étude [le forage deVilleneuve-La-Garenne est situé à 2 km du site étudié).

Le site de surface retenu pour le premier forage est repor¬té sur une carte au 1/50 000 [planche 2). Les coordonnées Lambert I sont

X = 59B.9 - y = 137.4

L'altitude du sol est de + 29 mètres (cote N.G.F.)

« Convention entre ERGM et ville de GENNEVILLIERS , signée le 18 juin1980, approuvée et visée par Monsieur le Préfet du Val d'Oise le8 octobre 1981.

- 2 -

CARTE DE SITUATION

Planche 1

Echelle: i/SOOOOOO (C

f

<

1

¿¡S '

CERGY ¿ 5 Pontoil

CARRIERES - -Jf / 7SUR-SEINE /ATr/A

\

tOtoM ' + /

rGENNEVILUERS

L?/&yy\yt>. COURNEUVEJ/yvPy/yA/ AONAY

EVfiY G K

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SOUS BOIS

CLICHY- . / Ip SOUS-BOIS t v

ï

MEE-SUR-SEINE

py?\ MELUN

BCOULOMM1ERS

•

Sitt «rudt«

El Foroge géothermique oyort attaint It D O G G E R

PLANCHE: 2

PLAN DE SITUATION

^wgj^ij^HwjÉùj^SflÂS

Site retenu pour le projet de GENNEVILLIERS

_ _ _ - . Périmètre de protection du doublet géothermique de VILLENEUVE.LA . G A R E N N E

V m C2 Doublet de V I L L E N E U V E _ L A . G A R E N N E

V G I Puits d injection

V G 2 Puits de production

- 4 -

Î.IÎ - PRESENTATION GEOLOGIQUE VU SITE

Le Bassin Parisien est constitué par un ensemble de terrainssédimentaires déposés au long des ères secondaires et tertiaires, repo¬sant sur un socle cristallophyllien. Ces terrains, disposés en couchesrégulières et superposées, plongent vers le Centre du Bassin [sous laBrie). Le site étudié se trouve à l'amorce de la remontée occidentale desterrains vers le Massif Armoricain.

Î.IÎ.Î - CadA-e. ¿tÁuctuJiaZ

La région parisienne est affectée de quelques déformations etdiscontinuités structurales [planche 3 - Fig. 1). GENNEVILLIERS est situéà environ 10 kilomètres au Sud de l'axe de la fosse de Saint-Denis et àenviron 20 kilomètres au Nord de l'axe de l'anticlinal de Beynes-Meudon.

Au droit du site de GENNEVILLIERS, les couches sédimentairesplongent vers le Nord-Est en direction de la fosse de Saint-Denis avecune pente moyenne 16/1 000 comme le montre la carte des isobathes du toitdu Dogger (planche 3 - Fig. 2).

Î.ÎI.2 - ?n.ti,zntation du dl^éÂ.znt& a.f/Lu.f^e/Le¿

La série sédimentaire renferme un grand nombre de formationsaquifères dont les principales caractéristiques lithologiques-hydrogéolo-giques et thermiques sont résumées planche 4.

vantsDepuis la surface du sol, nous rencontrons les aquifères sui-

- Sables et calcaires de 1 'Eocène -

Ils contiennent une nappe superficielle fortement exploitéepour l'alimentation industrielle ou agricole.

- Craie du Crétacé supérieur -

Elle ne présente des caractéristiques aquifèros que lors¬qu'elle est suffisamment fracturée. D'autre part, la tem¬pérature des eaux de la craie est trop faible pour qu'uneopération géothermique de basse énergie soit envisagée.

- Sables de 1 'Albien -

Profond de 700 mètres, la température est voisine de 30°C.Cet aquifère intéressant est déjà exploité en géothermiede très basse énergie (climatisation de la Maison de laRadio à Paris au moyen de pompe à chaleur) .

- 4 -

Î.IÎ - PRESENTATION GEOLOGIQUE VU SITE

Le Bassin Parisien est constitué par un ensemble de terrainssédimentaires déposés au long des ères secondaires et tertiaires, repo¬sant sur un socle cristallophyllien. Ces terrains, disposés en couchesrégulières et superposées, plongent vers le Centre du Bassin [sous laBrie). Le site étudié se trouve à l'amorce de la remontée occidentale desterrains vers le Massif Armoricain.

Î.IÎ.Î - CadA-e. ¿tÁuctuJiaZ

La région parisienne est affectée de quelques déformations etdiscontinuités structurales [planche 3 - Fig. 1). GENNEVILLIERS est situéà environ 10 kilomètres au Sud de l'axe de la fosse de Saint-Denis et àenviron 20 kilomètres au Nord de l'axe de l'anticlinal de Beynes-Meudon.

Au droit du site de GENNEVILLIERS, les couches sédimentairesplongent vers le Nord-Est en direction de la fosse de Saint-Denis avecune pente moyenne 16/1 000 comme le montre la carte des isobathes du toitdu Dogger (planche 3 - Fig. 2).

Î.ÎI.2 - ?n.ti,zntation du dl^éÂ.znt& a.f/Lu.f^e/Le¿

La série sédimentaire renferme un grand nombre de formationsaquifères dont les principales caractéristiques lithologiques-hydrogéolo-giques et thermiques sont résumées planche 4.

vantsDepuis la surface du sol, nous rencontrons les aquifères sui-

- Sables et calcaires de 1 'Eocène -

Ils contiennent une nappe superficielle fortement exploitéepour l'alimentation industrielle ou agricole.

- Craie du Crétacé supérieur -

Elle ne présente des caractéristiques aquifèros que lors¬qu'elle est suffisamment fracturée. D'autre part, la tem¬pérature des eaux de la craie est trop faible pour qu'uneopération géothermique de basse énergie soit envisagée.

- Sables de 1 'Albien -

Profond de 700 mètres, la température est voisine de 30°C.Cet aquifère intéressant est déjà exploité en géothermiede très basse énergie (climatisation de la Maison de laRadio à Paris au moyen de pompe à chaleur) .

- 5 -

CADRE GEOLOGIQUE PLANCHE 3

Fig. 1

BLOCARDENNAIS

BLOC

ARMORICAIN

(•_) Site étudié

m Forage géothermique

Faille

A x e anticlinal

Echelle: 1/500 000

Axe synclinal

ISOBATHES DU DOGGERFig. 2

.1400— Courbe d'égale profondeur du DO&GER ( N . G . F ) Echelle: 1/150 000

Il faut noter, de plus, que cette nappe d'eau douceest protégée et que son exploitation est soumise àune législation très rigoureuse. Tout projet doitfaire l'objet d'une demande auprès de la Préfectureen ce sens.

- Sables de la base du Cré-tacé -

Situés à quelques 100 mètres au-dessous des sables del'Albien, ils sont plus hétérogènes et la températurereste inférieure à 35°C. Cette formation a donné desdébits supérieurs à 100 m3/h à Bruyères-Le-Châtel,-et-Versai-lles.

- Calcaires du Lusitanien -

Ils renferment de l'eau à 45°C environ, vers 1200 mètresde profondeur. Les caractéristiques de ce réservoir sontmal connues mais il est probable que sa productivité soitinsuffisante, étant donné la faible épaisseur des niveauxporeux .

- Calcaire du Dogger -

Profonds de 1625 mètres environ, les calcaires poreux duDogger peuvent fournir une eau à Se^C. Quelques ouvragesgéothermiques exploitant cet aquifère ont montré une bonneproductivité.

- Calcaire du Lias -

Ces calcaires peuvent renfermer une eau à 65'*C vers 1700 m

de profondeur. L'épaisseur réduite des niveaux poreux laisseprésager des débits d'exhaure peu élevés.

- Grès du Trias -

Ils constituent le réservoir le plus profond de la zoned'étude (2000 m). Ce réservoir a été testé à Cergy mais de¬meure mal connu. Il pourrait cependant constituer un objec¬tif géothermique, du fait de sa température élevée [70°Cenviron)-, en extrapolant à cet aquifère l'anomalie de gra¬dient constatée pour le Dogger à Villeneuve La Grenne,

I.II. 3 - Choix d&¿ a.qixl.ilfL2Á à tùidl.2A

L'examen des différents aquifères présents au droit du- sitede GENNEVILLIERS montre que l'aquifère du Dogger constitue un 'Objectifgéothermique intéressant. Le Trias, aquifère peu connu dans la régionconsidérée ne sera pas étudié dans le présent rapport.

Il faut noter, de plus, que cette nappe d'eau douceest protégée et que son exploitation est soumise àune législation très rigoureuse. Tout projet doitfaire l'objet d'une demande auprès de la Préfectureen ce sens.

- Sables de la base du Cré-tacé -

Situés à quelques 100 mètres au-dessous des sables del'Albien, ils sont plus hétérogènes et la températurereste inférieure à 35°C. Cette formation a donné desdébits supérieurs à 100 m3/h à Bruyères-Le-Châtel,-et-Versai-lles.

- Calcaires du Lusitanien -

Ils renferment de l'eau à 45°C environ, vers 1200 mètresde profondeur. Les caractéristiques de ce réservoir sontmal connues mais il est probable que sa productivité soitinsuffisante, étant donné la faible épaisseur des niveauxporeux .

- Calcaire du Dogger -

Profonds de 1625 mètres environ, les calcaires poreux duDogger peuvent fournir une eau à Se^C. Quelques ouvragesgéothermiques exploitant cet aquifère ont montré une bonneproductivité.

- Calcaire du Lias -

Ces calcaires peuvent renfermer une eau à 65'*C vers 1700 m

de profondeur. L'épaisseur réduite des niveaux poreux laisseprésager des débits d'exhaure peu élevés.

- Grès du Trias -

Ils constituent le réservoir le plus profond de la zoned'étude (2000 m). Ce réservoir a été testé à Cergy mais de¬meure mal connu. Il pourrait cependant constituer un objec¬tif géothermique, du fait de sa température élevée [70°Cenviron)-, en extrapolant à cet aquifère l'anomalie de gra¬dient constatée pour le Dogger à Villeneuve La Grenne,

I.II. 3 - Choix d&¿ a.qixl.ilfL2Á à tùidl.2A

L'examen des différents aquifères présents au droit du- sitede GENNEVILLIERS montre que l'aquifère du Dogger constitue un 'Objectifgéothermique intéressant. Le Trias, aquifère peu connu dans la régionconsidérée ne sera pas étudié dans le présent rapport.

- 7 Planche 4

COUPE GEOLOGIQUE SCHEHATJQUE

VANS LA REGION VE GENNEVILLIERS

étagegéolosique

Iirholo£ie desréservoirs

Tertiaire

PerjÊabilité

nulle faible bonne

teinp£r«-ture «pp.

Observations

SénonienTuronien

CénoB&ni.en

Albien

Kîocoaien

Purbeckien

Portlandien

RissDéridgien

lusitanien

OxfordienCallovien

craie

sable

sable

dolonâe

Vi^i-tH

Calcaire ooli-!|thique ou

crayeux

I-I-I-

TTH

V I - L- I '

Dogger !

Calcaire osli-lthique ,grave-

leuxLias

Trias grès, srès ar¬gileux

i*. *

^

fri-.l^EET^ » i> I » n

seTn-=T

izL

JTJZL

30"

35*

40*

45

» l»l* 5S*

70'

Exploitacion réglementée

Température faible

Caractéristiques optise-nales vers heaux

Aquifère étudié

Aquifèx>e mal connu

- 7 Planche 4

COUPE GEOLOGIQUE SCHEHATJQUE

VANS LA REGION VE GENNEVILLIERS

étagegéolosique

Iirholo£ie desréservoirs

Tertiaire

PerjÊabilité

nulle faible bonne

teinp£r«-ture «pp.

Observations

SénonienTuronien

CénoB&ni.en

Albien

Kîocoaien

Purbeckien

Portlandien

RissDéridgien

lusitanien

OxfordienCallovien

craie

sable

sable

dolonâe

Vi^i-tH

Calcaire ooli-!|thique ou

crayeux

I-I-I-

TTH

V I - L- I '

Dogger !

Calcaire osli-lthique ,grave-

leuxLias

Trias grès, srès ar¬gileux

i*. *

^

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seTn-=T

izL

JTJZL

30"

35*

40*

45

» l»l* 5S*

70'

Exploitacion réglementée

Température faible

Caractéristiques optise-nales vers heaux

Aquifère étudié

Aquifèx>e mal connu

I. m - COUPE GEOLOGIQUE PREVISIONNELLE

Î.ÎII.J - ObíZcXlj

La coupe géologique prévisionnelle a pour but de permettrel'élaboration du programme de forage et de son coût en vue de la réali¬sation de l'étude économique finale.

Elle indique toutes les informations indispensables pourle programme de forage :

. nature géologique des roches,

. épaisseur des couches,

. niveaux aquifères,

..présence d'éléments influant sur la technique de foragelignite, silex, meulière,...

. risque de perte de boue.

Les incertitudes sur certaines cotes sont indiquéeslorsqu'elles correspondent à des phases majeures du forage (changement dediamètre, . . . ) .

Î.IIÎ.2 - Vocwne.yit¿ utíLUíó

Les différents types de documents utilisés sont :

. la carte géologique au 1/50 000 (Feuille de Paris)

. les documents de synthèse :

- Atlas des nappes aquifères de la Région ParisienneBRGM, 1971

- Contribution à l'étude de l'AlbienThèse de Lauvergeat, 1967.

- Potentiel géothermique du Bassin ParisienAction concertée DGRST/BRGM/ELF Aquitaine n° 74-7-0990Ed. BRGM, B. HOUSSE et Ph. MAGET, 1976.

- Cartes isobathes du potentiel géothermique du BassinParisien mises à jour à partir des coupes de foragesrécents ; dont carte en isobathes au toit du DoggerEd. ELF Aquitaine, F. HERITIER et J. VILLEMIN.

. les coupes des puits et forages d'eau peu profonds recueil¬lies dans la banque des données du sous-sol ; entre autres,celles de :

I. m - COUPE GEOLOGIQUE PREVISIONNELLE

Î.ÎII.J - ObíZcXlj

La coupe géologique prévisionnelle a pour but de permettrel'élaboration du programme de forage et de son coût en vue de la réali¬sation de l'étude économique finale.

Elle indique toutes les informations indispensables pourle programme de forage :

. nature géologique des roches,

. épaisseur des couches,

. niveaux aquifères,

..présence d'éléments influant sur la technique de foragelignite, silex, meulière,...

. risque de perte de boue.

Les incertitudes sur certaines cotes sont indiquéeslorsqu'elles correspondent à des phases majeures du forage (changement dediamètre, . . . ) .

Î.IIÎ.2 - Vocwne.yit¿ utíLUíó

Les différents types de documents utilisés sont :

. la carte géologique au 1/50 000 (Feuille de Paris)

. les documents de synthèse :

- Atlas des nappes aquifères de la Région ParisienneBRGM, 1971

- Contribution à l'étude de l'AlbienThèse de Lauvergeat, 1967.

- Potentiel géothermique du Bassin ParisienAction concertée DGRST/BRGM/ELF Aquitaine n° 74-7-0990Ed. BRGM, B. HOUSSE et Ph. MAGET, 1976.

- Cartes isobathes du potentiel géothermique du BassinParisien mises à jour à partir des coupes de foragesrécents ; dont carte en isobathes au toit du DoggerEd. ELF Aquitaine, F. HERITIER et J. VILLEMIN.

. les coupes des puits et forages d'eau peu profonds recueil¬lies dans la banque des données du sous-sol ; entre autres,celles de :

_ 9

- GENNEVILLIERS 183

183

183

183

2B

2B

2B

2B

2

33

96

101

. Les coupes des forages géothermiques

- CARRIERES/SEINE E 14.2657

- VILLENEUVE-LA-GARENNE

- LA COURNEUVE SUD

- AULNAY-SOUS-BOIS

- CERGY

I.III. 3 - Pn.&¿eyitatlon de¿ fiiàuJUati,

Les données de forages et les travaux de synthèse géologiqueet géophysique nous ont permis d'établir la coupe géologique prévisionnelle(planche 5) au droit du site de GENNEVILLIERS.

Une coupe des terrains de surface a aussi été établie(planche 6). Il conviendra d'étudier le comportement géotechnique de cesterrains de surface, qui doivent servir d'assise à la plate-forme de forage,

I.III. 4 - IncoAtUtado. iuJi ££¿ cotZyi.

Les marges d'erreur sur les cotes fondamentales sont :

. Toit de la Craie ± 5 m

. Toit des sables de l'Albien ± 10 m

. Toit des calcaires du Dogger ±15 m

Ces incertitudes sont relativement faibles, du fait de laproximité des forages de Villeneuve-La-Garenne .

X Indice national à la banque des données du sous-sol,

« * Indice de. la Direction des Hydrocarbures (DHYCA).

_ 9

- GENNEVILLIERS 183

183

183

183

2B

2B

2B

2B

2

33

96

101

. Les coupes des forages géothermiques

- CARRIERES/SEINE E 14.2657

- VILLENEUVE-LA-GARENNE

- LA COURNEUVE SUD

- AULNAY-SOUS-BOIS

- CERGY

I.III. 3 - Pn.&¿eyitatlon de¿ fiiàuJUati,

Les données de forages et les travaux de synthèse géologiqueet géophysique nous ont permis d'établir la coupe géologique prévisionnelle(planche 5) au droit du site de GENNEVILLIERS.

Une coupe des terrains de surface a aussi été établie(planche 6). Il conviendra d'étudier le comportement géotechnique de cesterrains de surface, qui doivent servir d'assise à la plate-forme de forage,

I.III. 4 - IncoAtUtado. iuJi ££¿ cotZyi.

Les marges d'erreur sur les cotes fondamentales sont :

. Toit de la Craie ± 5 m

. Toit des sables de l'Albien ± 10 m

. Toit des calcaires du Dogger ±15 m

Ces incertitudes sont relativement faibles, du fait de laproximité des forages de Villeneuve-La-Garenne .

X Indice national à la banque des données du sous-sol,

« * Indice de. la Direction des Hydrocarbures (DHYCA).

PROJET DE. GENNEVILLIERS

Janvier. 1982

COUPE GEOLOGIQUE PREVISIONNELLE Planche 5

I

Profondeur ¡ Cote/sol (m ) N.G.F

0--25

67

108118

617

687

709

817

853

938

963

1083

1222

1260

1422

1578

1622

1727

1762

+ 29

0

89

588

652

680

788

824

909

934

1054

1193

1231

1393

1549

1593'

1698

1733

Epoiss-(m)

25

42

41

499

70

220

108

36

85

25

120

139

38

162

156

44

105

35

Lithologie

sables et graviers

n.irnfîs à caillasses et cal. grossier

Sables et argiles plastiques

Cale, pisolithique et marnes

Craie blanche à. grise contenant dusilex.

Craie devenant argileuse à la base.

Calcaire gréseux glauconieuxCalcaire marneux-Marne indurée

Arg . plnotiquG - glau>^onieuxe.

"Sables Verts" glauconieux à pensépsd'argiles ± sableuses gris noir.

Faciès WEALDIEN - Alternance desables nt d'argiles + sableuses

Fréquents niveaux de lignite.

Marne - Calcaire dolomitique

Calcaire compact, parfois dolomitique^Marñe. ' ^Calcaire oolithiqueCalcaire argileux gréseux.

Alternance de

. marne silteuse .

. calcaire compact. calcaire marneux,

Cale, marneux - Cale, graveleux

Calcaire du Crypto cristallinCalcaire pisolithique et oolithique

Grès à ciment argileux-glauconieux .

Calcaire gréseux.

Marne calcaire sableux

Marne grise-sableuse-silteuseniveau de cale, pisolithique à la base

Calcaire pisolithique, oolithique etgraveleux

Cale, cristallin dur - Cale, gréseux

marnes gris-vert,

Stratigraphie

Alluvions.

LUTETIEN

SPARNACIEN-

MONTIEN

SENONIEN

TURONIEN

CENOMANIEN

GAULT

ALBO-APTIEN

BARREMIEN

NEOCOMIEN

WEALDIEN

PUBERCKIEN

PORTLANDIEN

KIMMERIDGIEN

SEQUANIEN

RAURACIEN

ARGOVIEN

OXFORDIEN

CALLOVIEN

BATHONIEN

-BAJOCIEN-

Observation

voir coupe des. terrains de

surface .

silex

pyrite

Aquifère à pro¬téger

eau-doucePo = 70 kg /cm 2

T =. 30°C

pyriteà

lignite

Aquifère

Aqu-du Lusit:ini-r.T = 45° S=3 g/1

pyrite

Aquifère duDOGGER :

T = 59°Po = 173kg/em2

S = 19 g/1.

Coupe technique de forage

PROJET DE. GENNEVILLIERS

Janvier. 1982

COUPE GEOLOGIQUE PREVISIONNELLE Planche 5

I

Profondeur ¡ Cote/sol (m ) N.G.F

0--25

67

108118

617

687

709

817

853

938

963

1083

1222

1260

1422

1578

1622

1727

1762

+ 29

0

89

588

652

680

788

824

909

934

1054

1193

1231

1393

1549

1593'

1698

1733

Epoiss-(m)

25

42

41

499

70

220

108

36

85

25

120

139

38

162

156

44

105

35

Lithologie

sables et graviers

n.irnfîs à caillasses et cal. grossier

Sables et argiles plastiques

Cale, pisolithique et marnes

Craie blanche à. grise contenant dusilex.

Craie devenant argileuse à la base.

Calcaire gréseux glauconieuxCalcaire marneux-Marne indurée

Arg . plnotiquG - glau>^onieuxe.

"Sables Verts" glauconieux à pensépsd'argiles ± sableuses gris noir.

Faciès WEALDIEN - Alternance desables nt d'argiles + sableuses

Fréquents niveaux de lignite.

Marne - Calcaire dolomitique

Calcaire compact, parfois dolomitique^Marñe. ' ^Calcaire oolithiqueCalcaire argileux gréseux.

Alternance de

. marne silteuse .

. calcaire compact. calcaire marneux,

Cale, marneux - Cale, graveleux

Calcaire du Crypto cristallinCalcaire pisolithique et oolithique

Grès à ciment argileux-glauconieux .

Calcaire gréseux.

Marne calcaire sableux

Marne grise-sableuse-silteuseniveau de cale, pisolithique à la base

Calcaire pisolithique, oolithique etgraveleux

Cale, cristallin dur - Cale, gréseux

marnes gris-vert,

Stratigraphie

Alluvions.

LUTETIEN

SPARNACIEN-

MONTIEN

SENONIEN

TURONIEN

CENOMANIEN

GAULT

ALBO-APTIEN

BARREMIEN

NEOCOMIEN

WEALDIEN

PUBERCKIEN

PORTLANDIEN

KIMMERIDGIEN

SEQUANIEN

RAURACIEN

ARGOVIEN

OXFORDIEN

CALLOVIEN

BATHONIEN

-BAJOCIEN-

Observation

voir coupe des. terrains de

surface .

silex

pyrite

Aquifère à pro¬téger

eau-doucePo = 70 kg /cm 2

T =. 30°C

pyriteà

lignite

Aquifère

Aqu-du Lusit:ini-r.T = 45° S=3 g/1

pyrite

Aquifère duDOGGER :

T = 59°Po = 173kg/em2

S = 19 g/1.

Coupe technique de forage

- 11 - Planche 6

COUPE PREVISIONNELLE VES TERRAINS VE SURFACE

A GEMMEl/ILLIERS

?n.o{¡.2.n

m

0

13

25

34

63

67

Coto.WGF

29

16

4

- - 5

-34

-38

Ep.enm

13

12

9

29

4

Llthotoglo.

Sables et Graviers

Sables de"Beauchamp"quartzeux vert-foncédevenant argileux àla base.

"Marneset caillasses"

"Calcaire grossier"en bancs massifs,et compacts séparéspar de minces litssableux ou marneux.

"Gravier de base"

"Sables duSoissonnais"

"Fausses glaises"argileuses.

St/iatlcnaplilo.

Alluvionsmodernes

BARTONIENINF.

LUTETIENSUP.

LUTETIENINF.

LUTETIENSUP.

SPARNACIEN

Ob&(in.vatÁjOYi(>

bancs de cale.siliceux[caillasses)

ces niveauxcontiennent desdépôtsligniteux.

-

- 11 - Planche 6

COUPE PREVISIONNELLE VES TERRAINS VE SURFACE

A GEMMEl/ILLIERS

?n.o{¡.2.n

m

0

13

25

34

63

67

Coto.WGF

29

16

4

- - 5

-34

-38

Ep.enm

13

12

9

29

4

Llthotoglo.

Sables et Graviers

Sables de"Beauchamp"quartzeux vert-foncédevenant argileux àla base.

"Marneset caillasses"

"Calcaire grossier"en bancs massifs,et compacts séparéspar de minces litssableux ou marneux.

"Gravier de base"

"Sables duSoissonnais"

"Fausses glaises"argileuses.

St/iatlcnaplilo.

Alluvionsmodernes

BARTONIENINF.

LUTETIENSUP.

LUTETIENINF.

LUTETIENSUP.

SPARNACIEN

Ob&(in.vatÁjOYi(>

bancs de cale.siliceux[caillasses)

ces niveauxcontiennent desdépôtsligniteux.

-

12

I.ll/ - ETUVE VE L'AQUIFERE VU VOGGER

I.ll/. 7 - Voauimnti utLbutd

. Synthèse géologique du Bassin de Paris - BRGM, 1980.

. Potentiel géothermique du Bassin Parisien -Action concertée DGRST/BRGM/ELF Aquitaine - n° 74-7-0990Ed. BRGM, B. HOUSSE et Ph . MAGET, 1976.

. Document interne du Département Géothermie du BRGM demise à jour du rapport précité.

. Tectonique du Bassin de Paris dont carte en isobathes autoit du Dogger. F. HERITIER et J. VILLEMIN.Bull. BRGM, 1971.

. Ressources géothenniques en Val d'Oise.Ed. BRGM, à paraître en 1982 - Ph.: MAGET.

. Inventaire des ressources géothermiques à Paris.Ed. BRGM, è paraître en 1982 - J. ROJAS.

. Rapport géologique de fin de forage - VILLENEUVE-LA-GARENNEPuits de géothermie.Ed. DFP-TDTAL, 1975.

. Evaluation des caractéristiques du réservoir du Dogger, audroit de l'installation géothermique de VILLENEUVE-LA-GARENNE.Ed. BRGM, 79 SGN 369 GTH - H. FABRIS.

I.Il/.Z - Vz&cÂAptlon dz ¿a n.oche. K^e/Lvoln.

L'aquifère visé se trouve dans les formations carbonatées duJurassique moyen ou Dogger (Bajocien - Bathonien) .

IV. 2.1 - Paliogéograghie_du_Dogger

Les calcaires se sont déposés au Bajocien et au Bathonien dansun environnement paléogéographique que l'on peut schématiser de la façonsuivante :

[voir planche 7) .

12

I.ll/ - ETUVE VE L'AQUIFERE VU VOGGER

I.ll/. 7 - Voauimnti utLbutd

. Synthèse géologique du Bassin de Paris - BRGM, 1980.

. Potentiel géothermique du Bassin Parisien -Action concertée DGRST/BRGM/ELF Aquitaine - n° 74-7-0990Ed. BRGM, B. HOUSSE et Ph . MAGET, 1976.

. Document interne du Département Géothermie du BRGM demise à jour du rapport précité.

. Tectonique du Bassin de Paris dont carte en isobathes autoit du Dogger. F. HERITIER et J. VILLEMIN.Bull. BRGM, 1971.

. Ressources géothenniques en Val d'Oise.Ed. BRGM, à paraître en 1982 - Ph.: MAGET.

. Inventaire des ressources géothermiques à Paris.Ed. BRGM, è paraître en 1982 - J. ROJAS.

. Rapport géologique de fin de forage - VILLENEUVE-LA-GARENNEPuits de géothermie.Ed. DFP-TDTAL, 1975.

. Evaluation des caractéristiques du réservoir du Dogger, audroit de l'installation géothermique de VILLENEUVE-LA-GARENNE.Ed. BRGM, 79 SGN 369 GTH - H. FABRIS.

I.Il/.Z - Vz&cÂAptlon dz ¿a n.oche. K^e/Lvoln.

L'aquifère visé se trouve dans les formations carbonatées duJurassique moyen ou Dogger (Bajocien - Bathonien) .

IV. 2.1 - Paliogéograghie_du_Dogger

Les calcaires se sont déposés au Bajocien et au Bathonien dansun environnement paléogéographique que l'on peut schématiser de la façonsuivante :

[voir planche 7) .

13Planche 7

SEQUENCE PAYSAGE UTILISEE VANS L'INTERPRETATION VU

VOGGER VU BASSIN VE PARIS

{Zoc.cüLi&(vtLon dzi> pnlncApaax {,acÁ.i& m tznmzà dz mWLuax dz dtp5ti>]

[R. CUSSEY, 7 973)

-ff s c -^ff ct c s»c r c c-

MARIN "OUVERT*

SpicuictFilamentsMio-opetlets

BARRIERE PLUS OU MOINS EMERGEE

Barrière oolilhiQueou biociattQue

Paris

EchinodarmesBryozoatras

Echinodermes ItelypiersBryozoaires OolithasBrachiopodesPelletsEncroüteiñentsipaires

Platierrrière - barrière

MARIN RESTREINT"LAGON"

Subtidal Iniertidat

^"^^^^P?I W..<

EchirtodermesForaminifèresfaenthiquesOncolithesPellen

Articles decnmacés

ÏE±iOnoDiithesPelles

NESupratidal

I M.-W. )

FennnraeDeuiccation

Texture (Classification DUNHAM) JVl mudstone

A packstone

W wacKB'-.tone

Cr grainstone.

13Planche 7

SEQUENCE PAYSAGE UTILISEE VANS L'INTERPRETATION VU

VOGGER VU BASSIN VE PARIS

{Zoc.cüLi&(vtLon dzi> pnlncApaax {,acÁ.i& m tznmzà dz mWLuax dz dtp5ti>]

[R. CUSSEY, 7 973)

-ff s c -^ff ct c s»c r c c-

MARIN "OUVERT*

SpicuictFilamentsMio-opetlets

BARRIERE PLUS OU MOINS EMERGEE

Barrière oolilhiQueou biociattQue

Paris

EchinodarmesBryozoatras

Echinodermes ItelypiersBryozoaires OolithasBrachiopodesPelletsEncroüteiñentsipaires

Platierrrière - barrière

MARIN RESTREINT"LAGON"

Subtidal Iniertidat

^"^^^^P?I W..<

EchirtodermesForaminifèresfaenthiquesOncolithesPellen

Articles decnmacés

ÏE±iOnoDiithesPelles

NESupratidal

I M.-W. )

FennnraeDeuiccation

Texture (Classification DUNHAM) JVl mudstone

A packstone

W wacKB'-.tone

Cr grainstone.

14 -

Dn distingue d'Ouest en Est :

. une zone externe ouverte de milieu marin,profond où se sont déposés des sédiments de basse énergie[marnes essentiellement).

. une barrière plus ou moins émergée, exposée à l'actiondes vagues où se sont déposés des faciès de moyenne ethaute énergie (calcaires oolithiques et bioclastiques).

. une zone interne de lagon avec des dépôts de calcairesde faible énergie (calcaires micritiques, sublithographiques)

Ce système sillon marneux-barrière-lagon a occupé le Bassinparisien pendant une grande partie du Dogger (planche 6). Il s'est légèrementdépl^cé pendant cette période, ce qui explique qu'à la verticale d'un sitedonné on puisse trouver par exemple des faciès caractéristiques de dépôts debarrière et de lagon.

Planche 6

ECORCHË DES FACIES

AU SOMMET DU BATHONIEN

^rouenI' r . : .cWt-i ^ï i* *..*' *i y»\r3r??<R-"-r î * A'J~-i-v^l^»iJ!^'^ 'c* «y- -*^£V^^ -^' î ' ï * 7

^ËS^^^^-vVvè^' r^-Zr^tr-Iâ^" T» X^ «***» C

t------"¿5j '. ,* V*>î'''T5*'V~i

PLATE -FORME T^^'ÎI-"^"armoricaine . j-:-i"dc^

/ár^^r^-

/. /

A"'-''

yy¿y4!->Ue r

LAGON

CENTRAL

">ECH.: 1/2000. 000

D'aprn trntOaM ftéetogique eu fta»in Psriaian .I9B0

Sillon momeux _ Mer ouverte

['J»'*[ Borriere .(Colcoire oolithique et bioctastique)

I I Logon _( Colcoire sublitogrephique 5 pellets)

14 -

Dn distingue d'Ouest en Est :

. une zone externe ouverte de milieu marin,profond où se sont déposés des sédiments de basse énergie[marnes essentiellement).

. une barrière plus ou moins émergée, exposée à l'actiondes vagues où se sont déposés des faciès de moyenne ethaute énergie (calcaires oolithiques et bioclastiques).

. une zone interne de lagon avec des dépôts de calcairesde faible énergie (calcaires micritiques, sublithographiques)

Ce système sillon marneux-barrière-lagon a occupé le Bassinparisien pendant une grande partie du Dogger (planche 6). Il s'est légèrementdépl^cé pendant cette période, ce qui explique qu'à la verticale d'un sitedonné on puisse trouver par exemple des faciès caractéristiques de dépôts debarrière et de lagon.

Planche 6

ECORCHË DES FACIES

AU SOMMET DU BATHONIEN

^rouenI' r . : .cWt-i ^ï i* *..*' *i y»\r3r??<R-"-r î * A'J~-i-v^l^»iJ!^'^ 'c* «y- -*^£V^^ -^' î ' ï * 7

^ËS^^^^-vVvè^' r^-Zr^tr-Iâ^" T» X^ «***» C

t------"¿5j '. ,* V*>î'''T5*'V~i

PLATE -FORME T^^'ÎI-"^"armoricaine . j-:-i"dc^

/ár^^r^-

/. /

A"'-''

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LAGON

CENTRAL

">ECH.: 1/2000. 000

D'aprn trntOaM ftéetogique eu fta»in Psriaian .I9B0

Sillon momeux _ Mer ouverte

['J»'*[ Borriere .(Colcoire oolithique et bioctastique)

I I Logon _( Colcoire sublitogrephique 5 pellets)

- 15

I.I\/.2.2 - Identif ication_Bt_lithologie_du_réservoir

La distribution verticale des faciès caractéristiques desmilieux de dépôts, précédemment décrits, joue un rôle important dansla localisation des niveaux producteurs * :

. les faciès de barrière [calcaire oolithique bioclastique)sont généralement poreux et pennéables et constituentde bons réservoirs.

. les faciès de lagon (calcaire micritique) sont généralementpeu poreux.

. les faciès marneux ne constituent pas des réservoirs.

Dans la région de GENNEVILLIERS le Dogger est vraisemblablementconstitué de plusieurs niveaux réservoirs comme l'illustre la planche 9,soit de haut en bas :

. un réservoir principal (RC + RI), constitué par un puissantensemble carbonaté (faciès de barrière) allant de la basedu Bathonien à la base du Callovien et qui présente une po¬rosité forte mais irrégulière.

. un réservoir secondaire (R2) localisé au toit du Bajocienmoins épais è plus faible porosité.

. un réservoir annexe (R3) d'épaisseur réduite et peu poreux.

Le réservoir principal est le plus intéressant pour l'exploi¬tation. La transmissivité du réservoir secondaire est faible.

* Notons que l'existence âe fractures dans les faciès calcaires peutmodifier la dis'tribution des niveaux producteurs.

- 15

I.I\/.2.2 - Identif ication_Bt_lithologie_du_réservoir

La distribution verticale des faciès caractéristiques desmilieux de dépôts, précédemment décrits, joue un rôle important dansla localisation des niveaux producteurs * :

. les faciès de barrière [calcaire oolithique bioclastique)sont généralement poreux et pennéables et constituentde bons réservoirs.

. les faciès de lagon (calcaire micritique) sont généralementpeu poreux.

. les faciès marneux ne constituent pas des réservoirs.

Dans la région de GENNEVILLIERS le Dogger est vraisemblablementconstitué de plusieurs niveaux réservoirs comme l'illustre la planche 9,soit de haut en bas :

. un réservoir principal (RC + RI), constitué par un puissantensemble carbonaté (faciès de barrière) allant de la basedu Bathonien à la base du Callovien et qui présente une po¬rosité forte mais irrégulière.

. un réservoir secondaire (R2) localisé au toit du Bajocienmoins épais è plus faible porosité.

. un réservoir annexe (R3) d'épaisseur réduite et peu poreux.

Le réservoir principal est le plus intéressant pour l'exploi¬tation. La transmissivité du réservoir secondaire est faible.

* Notons que l'existence âe fractures dans les faciès calcaires peutmodifier la dis'tribution des niveaux producteurs.

16 Planche 9

REPARTITION VES BANCS POREUK

VANS LE VOGGER

-e c c e

Scratigraphie

1 Dt

1

t

!

O

G

G

R

' CallovicB

Batfao&ien

Bajocien.

Aalênies

Symbolelirhologique

A

R-C

Rl

C

. .A

£2

A

£3

A

Deccriptioc*

Hsme grise

Partie sonmitale du calcaire du l

Dogger ,' formée par tme eJ.t.em&nce j

de ba&CB compacct et de bancs £ j

' poros ic£ réduite. j

1

Réservoir principal du Dogger,formé par les calcaires ooli¬thiques et graveleux et quiprésente la plus forte porosité ;celle-ci est cependant très irrégulière, et seule «Bt partie decette assise est franchementproductrice. Les- faciès. debarrière dominent .

Fin niveau compact

Calcaire argileux et narne

1

Banc peu épais de calcaire ooli- |

thique i porosité réduite !

Epaisse série argileuse("Mame i Aceuminata")

Banc de calcaire très fa.ibleaentporeux et d'épaisseur très rédûiti

Harne noire, isjpexméablé

16 Planche 9

REPARTITION VES BANCS POREUK

VANS LE VOGGER

-e c c e

Scratigraphie

1 Dt

1

t

!

O

G

G

R

' CallovicB

Batfao&ien

Bajocien.

Aalênies

Symbolelirhologique

A

R-C

Rl

C

. .A

£2

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£3

A

Deccriptioc*

Hsme grise

Partie sonmitale du calcaire du l

Dogger ,' formée par tme eJ.t.em&nce j

de ba&CB compacct et de bancs £ j

' poros ic£ réduite. j

1

Réservoir principal du Dogger,formé par les calcaires ooli¬thiques et graveleux et quiprésente la plus forte porosité ;celle-ci est cependant très irrégulière, et seule «Bt partie decette assise est franchementproductrice. Les- faciès. debarrière dominent .

Fin niveau compact

Calcaire argileux et narne

1

Banc peu épais de calcaire ooli- |

thique i porosité réduite !

Epaisse série argileuse("Mame i Aceuminata")

Banc de calcaire très fa.ibleaentporeux et d'épaisseur très rédûiti

Harne noire, isjpexméablé

- 17

I. IV. 3 - CoAaatéÁXíitlquza kiidnogzoZoglquzi

I.IV.S.I - Profondeur

La cote du toit des calcaires du Dogger est évaluée a- 1593 m (NGF) soit une profondeur de 1522 m, (Cf. coupe géologiqueprévisionnelle) l'incertitude étant évaluée à ± 15 m.

I.I\/.3.2 - Epaisseur

L'épaisseur totale des calcaires correspondant aux symbolesRC, R1, C, A, R2 a été estimée à 140 ± 10 m. Cette valeur correspond à lahauteur totale de la série à capter. L'épaisseur des faciès calcaires di¬minue d'Est en Ouest [144 m à Villeneuve-La-Garenne - 138 m à Achères).

L'épaisseur utile correspond uniquement aux faciès oolithiquesgraveleux et poreux j elle est évaluée è partir des diagraphies électriques,soniques et nucléaires effectuées dans les forages les plus proches (Villeu-neuve-La-Garenne - Carrières-sur-Seine » - Achères - Cergy) .

L'épaisseur utile à GENNEVILLIERS peut être estimée' à 70 m ±

10 m. La hauteur réellement productrice déterminée à partir des enregistre¬ments de débitmètre dans les puits géothermiques n'est qu'une fraction dela hauteur utile potentielle. A Villeneuve-La-Garenne cette hauteur réelle¬ment productrice correspond respectivement pour les puits d'injection etde production à 20 % et 25 % de la hauteur utile potentielle. Dans cesconditions on peut estimer la hauteur réellement productrice à GENNEVILLIERS17 m ± 10 m.

I.IV.3.3 - Porosité

Compte tenu des porosités relevées sur les forages de référencepour les hauteurs utiles potentielles correspondantes, on retiendra pour lesite de GENNEVILLIERS une porosité de 12 %.

I.IV.3.4 - Transmissivité

Elle se définit comme le produit de la hauteur réellement produc¬trice par la perméabilité moyenne sur cette hauteur.

L'évaluation de ce paramètre est basée sur les résultats obtenuslors de l'interprétation des essais de production réalisés sur les foragesgéothermiques de Villeneuve-La-Garenne, Carrières-sur-Seine, La Courneuve Sud.

« Les diagraphies âe la base au réservoir à Carrières-sur-Seine n'ont pas étéeffectuées.

- 17

I. IV. 3 - CoAaatéÁXíitlquza kiidnogzoZoglquzi

I.IV.S.I - Profondeur

La cote du toit des calcaires du Dogger est évaluée a- 1593 m (NGF) soit une profondeur de 1522 m, (Cf. coupe géologiqueprévisionnelle) l'incertitude étant évaluée à ± 15 m.

I.I\/.3.2 - Epaisseur

L'épaisseur totale des calcaires correspondant aux symbolesRC, R1, C, A, R2 a été estimée à 140 ± 10 m. Cette valeur correspond à lahauteur totale de la série à capter. L'épaisseur des faciès calcaires di¬minue d'Est en Ouest [144 m à Villeneuve-La-Garenne - 138 m à Achères).

L'épaisseur utile correspond uniquement aux faciès oolithiquesgraveleux et poreux j elle est évaluée è partir des diagraphies électriques,soniques et nucléaires effectuées dans les forages les plus proches (Villeu-neuve-La-Garenne - Carrières-sur-Seine » - Achères - Cergy) .

L'épaisseur utile à GENNEVILLIERS peut être estimée' à 70 m ±

10 m. La hauteur réellement productrice déterminée à partir des enregistre¬ments de débitmètre dans les puits géothermiques n'est qu'une fraction dela hauteur utile potentielle. A Villeneuve-La-Garenne cette hauteur réelle¬ment productrice correspond respectivement pour les puits d'injection etde production à 20 % et 25 % de la hauteur utile potentielle. Dans cesconditions on peut estimer la hauteur réellement productrice à GENNEVILLIERS17 m ± 10 m.

I.IV.3.3 - Porosité

Compte tenu des porosités relevées sur les forages de référencepour les hauteurs utiles potentielles correspondantes, on retiendra pour lesite de GENNEVILLIERS une porosité de 12 %.

I.IV.3.4 - Transmissivité

Elle se définit comme le produit de la hauteur réellement produc¬trice par la perméabilité moyenne sur cette hauteur.

L'évaluation de ce paramètre est basée sur les résultats obtenuslors de l'interprétation des essais de production réalisés sur les foragesgéothermiques de Villeneuve-La-Garenne, Carrières-sur-Seine, La Courneuve Sud.

« Les diagraphies âe la base au réservoir à Carrières-sur-Seine n'ont pas étéeffectuées.

IB

Les résultats sont :

. Villeneuve-La-Garenne VG1 : 7 D.m >f

VG2 : 7 D.m

Carrières-sur-Seine ' 19^4 D.m

. La Courneuve-Sud LCS1 : 33 D.mLCS2 : 14.6 D.m

Les valeurs de transmissivités sont très disparates dans larégion étudiée. De ce fait, l'incertitude sur la transmissivité au droitdu site de GENNEVILLIERS est grande. On retiendra comme hypothèses de calculintermédiaire entre Villeneuve et Carrières, c'est-à-dire :

. une transmissivité moyenne de 10 D.m

. une transmissivité minimale de l'ordre de 7 D.m.[valeur égale à la plus faible valeur observée dans la région) .

. une transmissivité maximale de l'ordre de 20 D.m.(valeur proche de la transmissivité la plus élevée observéeà l'Ouest du projet).

Les transmissivités correspondent respectivement à des perméa¬bilités moyennes sur la hauteur productrice de 17 m, de 0.59, 0.41, 1.11 Darcy.

I.IV.3.5 - Pression_statigue

La pression statique au sol, dans les conditions d'exploitation * *peut être estimée à partir des mesures effectuées dans les forages voisinsà 10 ± 2 kg/cm2 ce qui correspond à un niveau piézométrique (colonne d'eauchaude) de + 130 mètres (NGF).

D.m : DARCY-METRE (unité âe transmissivité) . Les essais âe production àVilleneuve-La-Garenne indiquent, bien que la transmissivité soitfaible, une proâuction par l'interméàiaire âe fractures. Nous n'avonspas â' éléments permettant âe àéfinir l'extension géographique âe cetteobservation.

»< * XI est tenu compte âans les calculs âe pression statique, âe la températureâes eaux en exploitation (- Température âe gisement) et âe la salinité.

IB

Les résultats sont :

. Villeneuve-La-Garenne VG1 : 7 D.m >f

VG2 : 7 D.m

Carrières-sur-Seine ' 19^4 D.m

. La Courneuve-Sud LCS1 : 33 D.mLCS2 : 14.6 D.m

Les valeurs de transmissivités sont très disparates dans larégion étudiée. De ce fait, l'incertitude sur la transmissivité au droitdu site de GENNEVILLIERS est grande. On retiendra comme hypothèses de calculintermédiaire entre Villeneuve et Carrières, c'est-à-dire :

. une transmissivité moyenne de 10 D.m

. une transmissivité minimale de l'ordre de 7 D.m.[valeur égale à la plus faible valeur observée dans la région) .

. une transmissivité maximale de l'ordre de 20 D.m.(valeur proche de la transmissivité la plus élevée observéeà l'Ouest du projet).

Les transmissivités correspondent respectivement à des perméa¬bilités moyennes sur la hauteur productrice de 17 m, de 0.59, 0.41, 1.11 Darcy.

I.IV.3.5 - Pression_statigue

La pression statique au sol, dans les conditions d'exploitation * *peut être estimée à partir des mesures effectuées dans les forages voisinsà 10 ± 2 kg/cm2 ce qui correspond à un niveau piézométrique (colonne d'eauchaude) de + 130 mètres (NGF).

D.m : DARCY-METRE (unité âe transmissivité) . Les essais âe production àVilleneuve-La-Garenne indiquent, bien que la transmissivité soitfaible, une proâuction par l'interméàiaire âe fractures. Nous n'avonspas â' éléments permettant âe àéfinir l'extension géographique âe cetteobservation.

»< * XI est tenu compte âans les calculs âe pression statique, âe la températureâes eaux en exploitation (- Température âe gisement) et âe la salinité.

HYDROCHIMIE DU DOGGER IS - Planche 10

REGION DE GENNEVILLIERS

HYDROCHIMIE DU DOGGER IS - Planche 10

REGION DE GENNEVILLIERS

20 -

I. IV. 3. 6 - Salinité

La planche 10 présente les caractéristiques chimiques des eauxdu Dogger dans les forages avoisinants.

La teneur en sels dissous de l'eau du Dogger au droit du sitede GENNEVILLIERS est probablement voisine de 25 g/1. Le chlorure de sodiumreprésente la plus grande partie de la teneur en sels.

L'eau peut, de plus, renfermer des gaz dissous (hydrogène sul¬furé, méthane, gaz carbonique) .

Il conviendra de déterminer après analyse chimique précise deseaux, le point de bulle x.

I.IV.3.7 - Temgérature

Les mesures de température effectuées au niveau du réservoirdu Dogger, lors d'essais sur les puits géothermiques voisins de GENNEVILLIERS,sont les suivants :

. Villeneuve-La-Garenne, 57°C à 1628 m, soit un gradientgéothermique de 2.B°C/100 m.

. Carrières-sur-Seine, 60.B°C è 1452 m, soit un gradientgéothermique de 3.3°C/100 m.

Par interpolation entre ces deux résultats, on obtient pourl'estimation de la température moyenne è GENNEVILLIERS, un gradient géothermiquede 2.85°C/100 m, soit une température moyenne au toit du réservoir du Doggerde 56°C.

En raison de la faible valeur du gradient géothermique aVilleneuve-La-Garenne, on retiendra pour le projet de GENNEVILLIERS comme hypo¬thèse basse de température, 56°C au toit du réservoir.

L'hypothèse haute de l'estimation de température est, compte tenude la possible augmentation de gradient géothermique de Villeneuve-La-Garennevers Carrières-sur-Seine, de 62°C au toit du réservoir.

I.IV.3.8 -- Conclusion

Les principales caractéristiques hydrogéologiques du réservoirau doit du site de GENNEVILLIERS sont résumées sur la fiche de la page suivante.

Le site de GENNEVILLIERS se trouve dans une zone où les caracté¬ristiques aquifères du Dogger ne sont pas des plus favorables. (Gradient de tem¬pérature anormalement bas - productivité assez faible) .

Le risque pour le projet de GENNEVILLIERS est" lié principalementà l'incertitude sur la transmissivité.

« Le point àe bulle corresponà à la pression minimale à conserver âans le réseaupour maintenir les gaz âissous âans l'eau et éviter la cavitation âes pompes.

20 -

I. IV. 3. 6 - Salinité

La planche 10 présente les caractéristiques chimiques des eauxdu Dogger dans les forages avoisinants.

La teneur en sels dissous de l'eau du Dogger au droit du sitede GENNEVILLIERS est probablement voisine de 25 g/1. Le chlorure de sodiumreprésente la plus grande partie de la teneur en sels.

L'eau peut, de plus, renfermer des gaz dissous (hydrogène sul¬furé, méthane, gaz carbonique) .

Il conviendra de déterminer après analyse chimique précise deseaux, le point de bulle x.

I.IV.3.7 - Temgérature

Les mesures de température effectuées au niveau du réservoirdu Dogger, lors d'essais sur les puits géothermiques voisins de GENNEVILLIERS,sont les suivants :

. Villeneuve-La-Garenne, 57°C à 1628 m, soit un gradientgéothermique de 2.B°C/100 m.

. Carrières-sur-Seine, 60.B°C è 1452 m, soit un gradientgéothermique de 3.3°C/100 m.

Par interpolation entre ces deux résultats, on obtient pourl'estimation de la température moyenne è GENNEVILLIERS, un gradient géothermiquede 2.85°C/100 m, soit une température moyenne au toit du réservoir du Doggerde 56°C.

En raison de la faible valeur du gradient géothermique aVilleneuve-La-Garenne, on retiendra pour le projet de GENNEVILLIERS comme hypo¬thèse basse de température, 56°C au toit du réservoir.

L'hypothèse haute de l'estimation de température est, compte tenude la possible augmentation de gradient géothermique de Villeneuve-La-Garennevers Carrières-sur-Seine, de 62°C au toit du réservoir.

I.IV.3.8 -- Conclusion

Les principales caractéristiques hydrogéologiques du réservoirau doit du site de GENNEVILLIERS sont résumées sur la fiche de la page suivante.

Le site de GENNEVILLIERS se trouve dans une zone où les caracté¬ristiques aquifères du Dogger ne sont pas des plus favorables. (Gradient de tem¬pérature anormalement bas - productivité assez faible) .

Le risque pour le projet de GENNEVILLIERS est" lié principalementà l'incertitude sur la transmissivité.

« Le point àe bulle corresponà à la pression minimale à conserver âans le réseaupour maintenir les gaz âissous âans l'eau et éviter la cavitation âes pompes.

GENNEVILLIERS " 21 -CARACTERISTIQUES HYDROGEOLOGIQUES

j'anvlzA 19B2

mPLAïïrATION [mm da ¿IXz] : .GENNEVILLIERS

Coordonnées : x = 596.9 - y = 137.4

Cote sol : z = + 29 m (NGF)

Observations :

FORMATION CONSIVEREE

Calcaires oolithiques et graveleux du Dogger.

STRUCTURE VU RESERVOIR

Cote du toit (NGF) : 1593 m ± 15 A

Profondeur du toit : 1622 m ± 15 A

Hauteur utile potentielle : 70 m ± 10 A

Hauteur réellement productrice : 17 m ± 10 B

Hauteur totale :140m±10m A

Profondeur totale des forages : 1752 m ± 25 A

Observations ;

CARACTERISTIQUES VU RESERVOIR

Porosité : 12 % A

Transmissivité : moyenne 10 D.m - minimale 7 D.m - maximale 20 D.m A

Pression statique en tête de puits : + 10 kG/cm2 ±2 A

Niveau piézométrique : + 130 m (NGF) ± 20 m A

Observations :

CARACTERISTiqUES VU FLUIVE

Température au toit du réservoir : 58-°C A

(hypothèse basse : 56'*C - hypothèse haute : 62°C)Salinité globale : 25 g/1 A

Observations :

A : Pronostic appuyé sur des données fiables C : Paramètre à contrôler avant usageB : Pronostic appuyé sur des éléments plus ou D : Pas d'information valable,

moins certains.

GENNEVILLIERS " 21 -CARACTERISTIQUES HYDROGEOLOGIQUES

j'anvlzA 19B2

mPLAïïrATION [mm da ¿IXz] : .GENNEVILLIERS

Coordonnées : x = 596.9 - y = 137.4

Cote sol : z = + 29 m (NGF)

Observations :

FORMATION CONSIVEREE

Calcaires oolithiques et graveleux du Dogger.

STRUCTURE VU RESERVOIR

Cote du toit (NGF) : 1593 m ± 15 A

Profondeur du toit : 1622 m ± 15 A

Hauteur utile potentielle : 70 m ± 10 A

Hauteur réellement productrice : 17 m ± 10 B

Hauteur totale :140m±10m A

Profondeur totale des forages : 1752 m ± 25 A

Observations ;

CARACTERISTIQUES VU RESERVOIR

Porosité : 12 % A

Transmissivité : moyenne 10 D.m - minimale 7 D.m - maximale 20 D.m A

Pression statique en tête de puits : + 10 kG/cm2 ±2 A

Niveau piézométrique : + 130 m (NGF) ± 20 m A

Observations :

CARACTERISTiqUES VU FLUIVE

Température au toit du réservoir : 58-°C A

(hypothèse basse : 56'*C - hypothèse haute : 62°C)Salinité globale : 25 g/1 A

Observations :

A : Pronostic appuyé sur des données fiables C : Paramètre à contrôler avant usageB : Pronostic appuyé sur des éléments plus ou D : Pas d'information valable,

moins certains.

22

I.V - CARACTERISTIQUES V EXPLOITATION

Les caractéristiques hydrogéologiques étant déterminées,il devient possible de concevoir le doublet * et de préciser quelquescaractéristiques de l'exploitation. On détermine ainsi :

- la durée de vie du doublet

- la distance entre puits de production et puits deréinjection

- le diamètre des forages

- les puissances des pompes d'injection et de productionen fonction des débits à exploiter

- les pertes thermiques du fluide géothermal entrel'aquifère et la tête de puits de production.

I.l/. 7 - Coñ.dJJJ.on¿> d' zxploÁJUxtÁjQYi

I.V. 1.1 - durée de_vie_du_doublet

La détermination de cette durée de vie est basée sur descritères économiques (amortissement des forages et des installations) .

De ce' fait, l'espacement des 2 forages sera le résultat d'un cal¬cul-théorique-''^^, dans lequel on suppose que l'abaissement de températureconstaté au puits de production du fait de la réinjection ne se fait passentir avant un temps équivalent à la durée de fonctionnement [30 ans) . Ilfaut toutefois signaler qu'au delà de ce terme, l'abaissement de tempéra¬ture devrait être lent et ne remettrait pas en cause brutalement l'économiedu système.

I .V.I .2 - Ois ta ne e_entre_puits_de_produ et ion_et_puits_d' infection

Au moyen de calculs hydrodynamiques effectués à partir descaractéristiques hydrogéologiques précédemment évaluées et de la duréede vie du doublet [30 ans), la distance entre les deux puits du doubletest de 1325 mètres.

Cette distance pourra être optimisée à l'issue des résultatsdu premier forage.

« Etant donné la forte salinité des eaux du Dogger, une exploitation aumoyen d'un doublet est nécessaire.

ííx Ces calculs théoriques ont été établis à partir de modèles mathématiquesdont on a pu vérifier la validité à petite échelle et qui prennent encompte les caractéristiques et les conditions d'exploitation de l'aqui¬fère considéré. Par contre, il n'a pas été possible de vérifier leurvalidité dans des cas similaires à celui qui nous intéresse. Cependant,les exploitations anciennes (Melun 12 ans ; Creil 5 ans) ne les ont pasremis en cause.

22

I.V - CARACTERISTIQUES V EXPLOITATION

Les caractéristiques hydrogéologiques étant déterminées,il devient possible de concevoir le doublet * et de préciser quelquescaractéristiques de l'exploitation. On détermine ainsi :

- la durée de vie du doublet

- la distance entre puits de production et puits deréinjection

- le diamètre des forages

- les puissances des pompes d'injection et de productionen fonction des débits à exploiter

- les pertes thermiques du fluide géothermal entrel'aquifère et la tête de puits de production.

I.l/. 7 - Coñ.dJJJ.on¿> d' zxploÁJUxtÁjQYi

I.V. 1.1 - durée de_vie_du_doublet

La détermination de cette durée de vie est basée sur descritères économiques (amortissement des forages et des installations) .

De ce' fait, l'espacement des 2 forages sera le résultat d'un cal¬cul-théorique-''^^, dans lequel on suppose que l'abaissement de températureconstaté au puits de production du fait de la réinjection ne se fait passentir avant un temps équivalent à la durée de fonctionnement [30 ans) . Ilfaut toutefois signaler qu'au delà de ce terme, l'abaissement de tempéra¬ture devrait être lent et ne remettrait pas en cause brutalement l'économiedu système.

I .V.I .2 - Ois ta ne e_entre_puits_de_produ et ion_et_puits_d' infection

Au moyen de calculs hydrodynamiques effectués à partir descaractéristiques hydrogéologiques précédemment évaluées et de la duréede vie du doublet [30 ans), la distance entre les deux puits du doubletest de 1325 mètres.

Cette distance pourra être optimisée à l'issue des résultatsdu premier forage.

« Etant donné la forte salinité des eaux du Dogger, une exploitation aumoyen d'un doublet est nécessaire.

ííx Ces calculs théoriques ont été établis à partir de modèles mathématiquesdont on a pu vérifier la validité à petite échelle et qui prennent encompte les caractéristiques et les conditions d'exploitation de l'aqui¬fère considéré. Par contre, il n'a pas été possible de vérifier leurvalidité dans des cas similaires à celui qui nous intéresse. Cependant,les exploitations anciennes (Melun 12 ans ; Creil 5 ans) ne les ont pasremis en cause.

23 -

I. V.I. 3 - Diamètre_des_f orages

Le diamètre des forages est fonction des débits maximauxexploités. Pour l'aquifère du Dogger on peut équiper le forage de la façonsuivante :

- tube de production de diamètre 7 pouces.

- forage de l'aquifère en diamètre : 6 pouces.

I.V.1.4 - Pressions_iimltes_;

Au niveau du puits de production, les coûts d'exploitationdeviennent généralement trop importants lorsque le rabattement dépassela valeur de 250 mètres. Cette valeur constituera donc une limite.

Au niveau de la réinjection la valeur maximale est imposéepar les caractéristiques techniques des pompes ¡ on ne dépassera pas lavaleur de 50 kg/cm2 en tête de puits.

I.V.1.5 - Température_du_f luide_géothermal__en_exploita^

Des pertes thermiques entre le réservoir et la tête de puitsse produisent et varient en particulier suivant le débit d'exploitation.

Un calcul théorique (d'après formule de Ramey) donne une pertethermique de 1.1°C entre le toit de l'aquifère et la tête de puits pourun débit d'exploitation de 100 m3/h. L'expérience montre que la formulede Ramey donne des résultats optimistes. On retiendra donc pour le projetde GENNEVILLIERS une perte thermique de 2°C (pour un débit d'exploitationde 100 m3/h) . La température en tête de puits serait donc de 55°C (hypo¬thèse moyenne) .

Il convient de rappeler la chute de température de 2°Cobservée en tête de puits à Villeneuve-La-Garenne *. Les causes de ce phé¬nomène unique dans le Bassin Parisien sont inexpliquées à ce jour.Toutefois, étant donné que la chute de température a eu lieu après unbouchage du forage et que la température en tête de puits s'est à nouveaustabilisée après cet événement, il semble difficile d'invoquer des causesrégionales pour ce phénomène. Nous n'avons pas tenu compte de cette anomalie,pour le calcul des pertes thermiques dans le puits de production.

La température de l'eau géothermale à réinjecter dans l'aquifèreaprès passage dans l'échangeur de chaleur sera d'environ 30°C.

d'après le rapport 80 SGN 830 GTH - Remplacement au réseau âe surfaceau circuit primaire de surface âe Villeneuve-La-Garenne .

en 1976 54° C à 55 m3/h en tête âe puits âe proâuctionen 1980 52 "C à 52 m3/h en tête âe puits âe proâuction.

23 -

I. V.I. 3 - Diamètre_des_f orages

Le diamètre des forages est fonction des débits maximauxexploités. Pour l'aquifère du Dogger on peut équiper le forage de la façonsuivante :

- tube de production de diamètre 7 pouces.

- forage de l'aquifère en diamètre : 6 pouces.

I.V.1.4 - Pressions_iimltes_;

Au niveau du puits de production, les coûts d'exploitationdeviennent généralement trop importants lorsque le rabattement dépassela valeur de 250 mètres. Cette valeur constituera donc une limite.

Au niveau de la réinjection la valeur maximale est imposéepar les caractéristiques techniques des pompes ¡ on ne dépassera pas lavaleur de 50 kg/cm2 en tête de puits.

I.V.1.5 - Température_du_f luide_géothermal__en_exploita^

Des pertes thermiques entre le réservoir et la tête de puitsse produisent et varient en particulier suivant le débit d'exploitation.

Un calcul théorique (d'après formule de Ramey) donne une pertethermique de 1.1°C entre le toit de l'aquifère et la tête de puits pourun débit d'exploitation de 100 m3/h. L'expérience montre que la formulede Ramey donne des résultats optimistes. On retiendra donc pour le projetde GENNEVILLIERS une perte thermique de 2°C (pour un débit d'exploitationde 100 m3/h) . La température en tête de puits serait donc de 55°C (hypo¬thèse moyenne) .

Il convient de rappeler la chute de température de 2°Cobservée en tête de puits à Villeneuve-La-Garenne *. Les causes de ce phé¬nomène unique dans le Bassin Parisien sont inexpliquées à ce jour.Toutefois, étant donné que la chute de température a eu lieu après unbouchage du forage et que la température en tête de puits s'est à nouveaustabilisée après cet événement, il semble difficile d'invoquer des causesrégionales pour ce phénomène. Nous n'avons pas tenu compte de cette anomalie,pour le calcul des pertes thermiques dans le puits de production.

La température de l'eau géothermale à réinjecter dans l'aquifèreaprès passage dans l'échangeur de chaleur sera d'environ 30°C.

d'après le rapport 80 SGN 830 GTH - Remplacement au réseau âe surfaceau circuit primaire de surface âe Villeneuve-La-Garenne .

en 1976 54° C à 55 m3/h en tête âe puits âe proâuctionen 1980 52 "C à 52 m3/h en tête âe puits âe proâuction.

23 bis

1. 1/. 2 - CaZzuZ dzà pH-Ziii^loM zt dzi> pa¿&¿anzz& dz pomjoagz

Les pressions et puissances de pompage en fonction des débitsd'exploitation ont été calculées à partir des paramètres suivants :

Caractéristiques du réservoir :

. porosité

. transmissivité

. profondeur

. pression de gisement

. facteur de skin

Caractéristiques du doublet :

. écartement des puits

. diamètre de tubage

. diamètre foré dans l'aquifère

. température de réinjection (fonction des conditionsclimatiques) .

Pour ce qui concerne les caractéristiques du réservoir, on aretenu les valeurs moyennes. Par ailleurs, on a étudié la sensibilitédes caractéristiques d'exploitation à la variation du facteur de skin.Ce facteur traduit en fait la qualité de développement du réservoirobtenue après stimulation (skin positif = réservoir colmaté ;

skin négatif = réservoir développé). On obtient les résultats suivants :

Facteur de skin

0

- 2

- 4

Débit exploitable pour9i = 30° C

110 m3/h

125 m3/h

140 m3/h

L'expérience des nombreux forages géothermiques réalisés à

ce jour au Dogger dans la région parisienne montre que, dans la trèsgrande majorité des cas, le facteur de skin est négatif et que, envaleur absolue, il est d'autant plus grand que le forage est plusdévié (on compte en moyenne, à caractéristiques égales, une variationde facteur de skin de - 1,5 entre un forage droit et un forage déviéà 60°).

Par prudence, on retiendra comme hypothèse de base le débitd'exploitation correspondant à un facteur de skin nul, soit 110 m3/h.

Cependant, compte tenu de ce qui précède et du fait que lesdeux forages de Gennevilliers sont déviés, une étude de sensibilité duprojet devra être réalisée, qui prendra en compte des débits de125 m3/h et de 140 m3/h, qui correspondent à des valeurs du facteur deskin tout à fait plausibles.

23 bis

1. 1/. 2 - CaZzuZ dzà pH-Ziii^loM zt dzi> pa¿&¿anzz& dz pomjoagz

Les pressions et puissances de pompage en fonction des débitsd'exploitation ont été calculées à partir des paramètres suivants :

Caractéristiques du réservoir :

. porosité

. transmissivité

. profondeur

. pression de gisement

. facteur de skin

Caractéristiques du doublet :

. écartement des puits

. diamètre de tubage

. diamètre foré dans l'aquifère

. température de réinjection (fonction des conditionsclimatiques) .

Pour ce qui concerne les caractéristiques du réservoir, on aretenu les valeurs moyennes. Par ailleurs, on a étudié la sensibilitédes caractéristiques d'exploitation à la variation du facteur de skin.Ce facteur traduit en fait la qualité de développement du réservoirobtenue après stimulation (skin positif = réservoir colmaté ;

skin négatif = réservoir développé). On obtient les résultats suivants :

Facteur de skin

0

- 2

- 4

Débit exploitable pour9i = 30° C

110 m3/h

125 m3/h

140 m3/h

L'expérience des nombreux forages géothermiques réalisés à

ce jour au Dogger dans la région parisienne montre que, dans la trèsgrande majorité des cas, le facteur de skin est négatif et que, envaleur absolue, il est d'autant plus grand que le forage est plusdévié (on compte en moyenne, à caractéristiques égales, une variationde facteur de skin de - 1,5 entre un forage droit et un forage déviéà 60°).

Par prudence, on retiendra comme hypothèse de base le débitd'exploitation correspondant à un facteur de skin nul, soit 110 m3/h.

Cependant, compte tenu de ce qui précède et du fait que lesdeux forages de Gennevilliers sont déviés, une étude de sensibilité duprojet devra être réalisée, qui prendra en compte des débits de125 m3/h et de 140 m3/h, qui correspondent à des valeurs du facteur deskin tout à fait plausibles.

24 - Planche 11 - 1

CARACTERISTIQUES P' EXPLOITATÎOM

Facteur de skin 0

10

-5

-10

-15

-20

-25

^-PUITS DE PRODUCTION

.\5a-. lee 150 see 250

Q ri3/H

.\p KG^'CM2

PROJET DE GENNEVILLIERS

DOGGER

PRESSION EN TETE DE PUITSDEBIT D ' E.XPLOITñTIONTRANSMISSIVITES... = T = 2e :T«=ie

. . . = T = 7 DfiRCY . METRE

PUISSANCE CPRODUCTION)",. KW

3ee,.

200

100..

-'-*- I

50 100 150 200 250

PROJET DE GENNEVILLIERS

DOGGER

Q DEBIT EN M3/HPUISSfiNCE DE Lfi POMPEDE PRODUCTION EN KILOWfiTTSPOUR DES TRfiNSMISSIVITES DE :"T«:20 =T«=ie

. 'T=7 DfiRCY. METRE

24 - Planche 11 - 1

CARACTERISTIQUES P' EXPLOITATÎOM

Facteur de skin 0

10

-5

-10

-15

-20

-25

^-PUITS DE PRODUCTION

.\5a-. lee 150 see 250

Q ri3/H

.\p KG^'CM2

PROJET DE GENNEVILLIERS

DOGGER

PRESSION EN TETE DE PUITSDEBIT D ' E.XPLOITñTIONTRANSMISSIVITES... = T = 2e :T«=ie

. . . = T = 7 DfiRCY . METRE

PUISSANCE CPRODUCTION)",. KW

3ee,.

200

100..

-'-*- I

50 100 150 200 250

PROJET DE GENNEVILLIERS

DOGGER

Q DEBIT EN M3/HPUISSfiNCE DE Lfi POMPEDE PRODUCTION EN KILOWfiTTSPOUR DES TRfiNSMISSIVITES DE :"T«:20 =T«=ie

. 'T=7 DfiRCY. METRE

25 Planche 11-2

CARACTERISTIQUES 17 ' EXPLOITATION/

Facteur de skin 0

0 i = 30°C

PUISSfiNCE (REINJECTION)IKW _

300,.

:00

100

-.^

7

^y^--

C M3/H-I 1

50 lee 150 200 250

PROJET DE GENNEVILLIERS

DOGGER

0 DEBIT EN M3''HPUISSfiNCE DE Lfi POMPE DEDE REINJECTION EN KILOWfiTTSPOUR DES TRfiNSMISSIVITES DE =T=£e =T»=10 = T = 7 DfiRCY . METRE

50 .,

40 ,

30' ,

2 0 .

10

Pl

. P KG/CMS ^ .

: /./

. / PUI.TS' DE REINJECT ION

/./

Q MS.-'H

50 100 150 200 250

PROJET DE GENNEVILLIERS

DOGGER

PRESSION EN TETE DE PUITSDEBIT D'EXPLOITfiTIONTRfiNSMISSIVITES. . . = T = 20__- =Teie

= T = 7 DfiRCY. METRE

25 Planche 11-2

CARACTERISTIQUES 17 ' EXPLOITATION/

Facteur de skin 0

0 i = 30°C

PUISSfiNCE (REINJECTION)IKW _

300,.

:00

100

-.^

7

^y^--

C M3/H-I 1

50 lee 150 200 250

PROJET DE GENNEVILLIERS

DOGGER

0 DEBIT EN M3''HPUISSfiNCE DE Lfi POMPE DEDE REINJECTION EN KILOWfiTTSPOUR DES TRfiNSMISSIVITES DE =T=£e =T»=10 = T = 7 DfiRCY . METRE

50 .,

40 ,

30' ,

2 0 .

10

Pl

. P KG/CMS ^ .

: /./

. / PUI.TS' DE REINJECT ION

/./

Q MS.-'H

50 100 150 200 250

PROJET DE GENNEVILLIERS

DOGGER

PRESSION EN TETE DE PUITSDEBIT D'EXPLOITfiTIONTRfiNSMISSIVITES. . . = T = 20__- =Teie

= T = 7 DfiRCY. METRE

Planche 11-.'^:

CARACTERISTIQUES D 'EXPLOITATIOK

Facteur de skin 00 i à 20°C

4 0

3 6

£0

10

P K G -- C M £

>

U-ITS DE REINJECTION

Q M 3.--H

5 9 1 0 S 1 5 0 £ 0 0 £ 5 6

P R 0 J ET DE G E N N E V ï L L 1 E R S

D 0 G G E R

F R E S S I 0 H EH TE T E DE P U IDEBIT D'E y. P L Û I T ñ T I 0 H

T R ñ H S M I S S I V ITEST = £ 8T=UiT = 7 D ñ R C Y .METRE

P U I ; ñ \'\ C E C R E I H J E C T I G N ::

y Ü

£ii i? ,

1 9 9

Q M 3 .-' H

1 9 9 1 5 0 - £ 9 9 £ 5 9

P R Ü J ET DE G E N H E V I L L 1 E R S

D 0 G G E R

Q DEBIT EH M 3 .- H

R Ll I S S fi H CE DE Lfi P 0 H P E DEDE REI H J E C T I 0 H E H V'.. I L 0 N H T T S

P G U R D E S T R fl H S M I S S I '...' J T E S DE : T = 2 0 :T=l9 = T = 7 D fl R C Y .MET R E

Planche 11-.'^:

CARACTERISTIQUES D 'EXPLOITATIOK

Facteur de skin 00 i à 20°C

4 0

3 6

£0

10

P K G -- C M £

>

U-ITS DE REINJECTION

Q M 3.--H

5 9 1 0 S 1 5 0 £ 0 0 £ 5 6

P R 0 J ET DE G E N N E V ï L L 1 E R S

D 0 G G E R

F R E S S I 0 H EH TE T E DE P U IDEBIT D'E y. P L Û I T ñ T I 0 H

T R ñ H S M I S S I V ITEST = £ 8T=UiT = 7 D ñ R C Y .METRE

P U I ; ñ \'\ C E C R E I H J E C T I G N ::

y Ü

£ii i? ,

1 9 9

Q M 3 .-' H

1 9 9 1 5 0 - £ 9 9 £ 5 9

P R Ü J ET DE G E N H E V I L L 1 E R S

D 0 G G E R

Q DEBIT EH M 3 .- H

R Ll I S S fi H CE DE Lfi P 0 H P E DEDE REI H J E C T I 0 H E H V'.. I L 0 N H T T S

P G U R D E S T R fl H S M I S S I '...' J T E S DE : T = 2 0 :T=l9 = T = 7 D fl R C Y .MET R E

j,-3ri:.'ic

¤.^: RA CTt RISTl QUES D ' EXPLOITA TIO:

Facteur de ckin 0

0 i à 15°C

5 9

4 9

3 9

£ G

1 9

F1

. F

y

/ *

fí Gj^ C \'[2 _

/

Ffiü ITS DE reí H J ECTI 0 N

Q N 3 ' H1 i

5 9 1 9 9 15 9 £ 9 9 £ o 9

P R ù J E T DE G E H H E '..' I L L 1 E R S

Ü Ü G G E R

r R E £ S I Ü H EN TET E D E P U I T

DEBIT D'E y. P L O I T ñ T I G H

T R fl H S M I S S I V ITES... : T = £ 0 = T = 1 0... = T = 7 D fl R C Y .METRE

; M M

¿' 0 0

p U I S S fl N C E < R E I H J E C T I G H ::

K W

1 0 0

9^

5 0 1 9 9 159

Q

£ 9 9

h 3 .' H

£59

p R 0 J E T DE G E N N E V ILLIERS

D 0 G G E R

'.' L! w t- . ' z.'.'. li .

p U I S s H M G E DE L M P 0 M i ' E D E

D E R.E I H J E C T I G M E H K I L G I'J H T T S

p G U R D E S TRH ^^ S M I S S I '' I T E S D E

1 =£9T=10T = 7 D fl R C V METRE .

j,-3ri:.'ic

¤.^: RA CTt RISTl QUES D ' EXPLOITA TIO:

Facteur de ckin 0

0 i à 15°C

5 9

4 9

3 9

£ G

1 9

F1

. F

y

/ *

fí Gj^ C \'[2 _

/

Ffiü ITS DE reí H J ECTI 0 N

Q N 3 ' H1 i

5 9 1 9 9 15 9 £ 9 9 £ o 9

P R ù J E T DE G E H H E '..' I L L 1 E R S

Ü Ü G G E R

r R E £ S I Ü H EN TET E D E P U I T

DEBIT D'E y. P L O I T ñ T I G H

T R fl H S M I S S I V ITES... : T = £ 0 = T = 1 0... = T = 7 D fl R C Y .METRE

; M M

¿' 0 0

p U I S S fl N C E < R E I H J E C T I G H ::

K W

1 0 0

9^

5 0 1 9 9 159

Q

£ 9 9

h 3 .' H

£59

p R 0 J E T DE G E N N E V ILLIERS

D 0 G G E R

'.' L! w t- . ' z.'.'. li .

p U I S s H M G E DE L M P 0 M i ' E D E

D E R.E I H J E C T I G M E H K I L G I'J H T T S

p G U R D E S TRH ^^ S M I S S I '' I T E S D E

1 =£9T=10T = 7 D fl R C V METRE .

CA RA CTKRI S TIC'UES ! ' EXPLOITA TIO!

Facteur skin 0

0 i = 1D°C

4 9

ll' M

1 9 ,,.

p K G " C N ;

.-P'J ITS D£ REII-JJECTIOi-J

Q M 3 .-' H

H !¡ 0 1 9 0 15 0 £ 0 0 £ 5 0

p R O J ET DE GEN N E V I L L H R S

D G G G E R

F' R E S S : G N EN TETE DE F' ij J

DEBIT D'E X P L G I T H T I G H

T R fl N S M I S S I V ITES. . . = T = £9 ^ T = 1 9... : T = 7 D fl R C Y .METRE

P U I S S fl N C E < R E I N J E C T I 0 N >

i 3 9 9

y 0

1 Çi 9

Q M3/H+ 1

1 9 9 15 0 £ 9 9 £ 5 9

PROJET DE GENNEVILLIERS

D G G G E R

Q DEBIT EN M 3 .-' H

P U IDL R

P G U R

SAN CE DE LH P G M o r npE I NJECT I Gt^ Eh f.. i ;.. .jiJh : : :

D E S T R fl N S M ISSI '..' ITES DE^T = £9

_ : T = 1 9. : T = 7 D fl R C Y .METRE

CA RA CTKRI S TIC'UES ! ' EXPLOITA TIO!

Facteur skin 0

0 i = 1D°C

4 9

ll' M

1 9 ,,.

p K G " C N ;

.-P'J ITS D£ REII-JJECTIOi-J

Q M 3 .-' H

H !¡ 0 1 9 0 15 0 £ 0 0 £ 5 0

p R O J ET DE GEN N E V I L L H R S

D G G G E R

F' R E S S : G N EN TETE DE F' ij J

DEBIT D'E X P L G I T H T I G H

T R fl N S M I S S I V ITES. . . = T = £9 ^ T = 1 9... : T = 7 D fl R C Y .METRE

P U I S S fl N C E < R E I N J E C T I 0 N >

i 3 9 9

y 0

1 Çi 9

Q M3/H+ 1

1 9 9 15 0 £ 9 9 £ 5 9

PROJET DE GENNEVILLIERS

D G G G E R

Q DEBIT EN M 3 .-' H

P U IDL R

P G U R

SAN CE DE LH P G M o r npE I NJECT I Gt^ Eh f.. i ;.. .jiJh : : :

D E S T R fl N S M ISSI '..' ITES DE^T = £9

_ : T = 1 9. : T = 7 D fl R C Y .METRE

., I, r '.anche

CARACTERISTIOUES D'EXPLOITATIOfi

Facteur skîn = -2

1 0

.5

1

I

¡L-r

t

_'

-I'H ,

-15 ,

- £ 0

-25

* .

\

p

p U I T S D E p R 0 D U C T I G H

. ""-S 0 '.19 0 150 £ 0 9 £ 5 0

\ . Q N3.-'H

\ ' .

"

\K. .-A

K G /' C M £

P R 0 J ET DE GEN H E V I L L I E R

D G G G E R

P R E S S I 0 H EN TETE DE P U

DEBIT D'E H P L 0 J T fl T I G H

T R ñ N S M I S S I V ITES... T = £ 0 :T=i0... = T = 7 D fl R C Y . M E T R E

I I b

; y y

£ 0 0

P U I S S fl N C E < P R G D U C T I G N >

K W

1 0 9

9 ' --""" . *

5 0 1 9 9

,.''

159

G:

£ 0 9

M 3 .' H

£ 5 9

P R 0 JET DE G E N N E V I L L I E R S

D 0 G G E R

G DEBIT EN H 3 - Hr- ! 1 T : -r ;; :; : r '-| r \^íl, - -| r.-^ r- r

D E P R G D U C: T I 0 N E N K I L G U H T T S

P G 1. 1 R DES T R fl N S H I S S I V I T E S D E

= T = £ 0 : T = 1 9

^ T = 7 D fl R C Y .METRE

., I, r '.anche

CARACTERISTIOUES D'EXPLOITATIOfi

Facteur skîn = -2

1 0

.5

1

I

¡L-r

t

_'

-I'H ,

-15 ,

- £ 0

-25

* .

\

p

p U I T S D E p R 0 D U C T I G H

. ""-S 0 '.19 0 150 £ 0 9 £ 5 0

\ . Q N3.-'H

\ ' .

"

\K. .-A

K G /' C M £

P R 0 J ET DE GEN H E V I L L I E R

D G G G E R

P R E S S I 0 H EN TETE DE P U

DEBIT D'E H P L 0 J T fl T I G H

T R ñ N S M I S S I V ITES... T = £ 0 :T=i0... = T = 7 D fl R C Y . M E T R E

I I b

; y y

£ 0 0

P U I S S fl N C E < P R G D U C T I G N >

K W

1 0 9

9 ' --""" . *

5 0 1 9 9

,.''

159

G:

£ 0 9

M 3 .' H

£ 5 9

P R 0 JET DE G E N N E V I L L I E R S

D 0 G G E R

G DEBIT EN H 3 - Hr- ! 1 T : -r ;; :; : r '-| r \^íl, - -| r.-^ r- r

D E P R G D U C: T I 0 N E N K I L G U H T T S

P G 1. 1 R DES T R fl N S H I S S I V I T E S D E

= T = £ 0 : T = 1 9

^ T = 7 D fl R C Y .METRE

riier.zr-T.

CARA CTERISTIQfiUES D ' EXPLOI TA TI Ci

Facteur skin -2. 0 i = sofc

R KG.-'C;i£ _

4 9

1 0 ./

1 Fl

.--' PÜITS'" DE REINJECTION'

G M 3 .-' H

1 9 9 15 9 £ 0 0 £ 5 O

P R 0 J ET DE G E N N E '..' 1 L L J E R

D G G G E R

P P F.: E S S I 0 N EN TETE DE P U I T

M : D E B I T D'E y P L G I T fl T I G N

T : T R H H S M I S S I V ITEST = £ 9

T = 1 0

T = 7 D fl R C Y . M E T R E

P U I S S fl N CE C R E I H J ECTION ')

KH

i y y

V y 9

1 0 9

-+-

Q h 3 .' HH 1

i 9 10 0 1 5 0 £ 0 9 £ 5 9

PROJET DE G E N H E V ILLIERS

DOGGER

Q DEBIT EN M 3 .' H

P U I S S fl N C E DE L fl P 0 M P E DEDE REI N J E C T I G N E N K I L G W H T T S

P G U R DES T R H N S M ISSI V ITES D E

= T = £ 9

T = 7 D fl R C Y .NE! R E

riier.zr-T.

CARA CTERISTIQfiUES D ' EXPLOI TA TI Ci

Facteur skin -2. 0 i = sofc

R KG.-'C;i£ _

4 9

1 0 ./

1 Fl

.--' PÜITS'" DE REINJECTION'

G M 3 .-' H

1 9 9 15 9 £ 0 0 £ 5 O

P R 0 J ET DE G E N N E '..' 1 L L J E R

D G G G E R

P P F.: E S S I 0 N EN TETE DE P U I T

M : D E B I T D'E y P L G I T fl T I G N

T : T R H H S M I S S I V ITEST = £ 9

T = 1 0

T = 7 D fl R C Y . M E T R E

P U I S S fl N CE C R E I H J ECTION ')

KH

i y y

V y 9

1 0 9

-+-

Q h 3 .' HH 1

i 9 10 0 1 5 0 £ 0 9 £ 5 9

PROJET DE G E N H E V ILLIERS

DOGGER

Q DEBIT EN M 3 .' H

P U I S S fl N C E DE L fl P 0 M P E DEDE REI N J E C T I G N E N K I L G W H T T S

P G U R DES T R H N S M ISSI V ITES D E

= T = £ 9

T = 7 D fl R C Y .NE! R E

rl-'"icnr

CARÁCTER] ST J QUES r 'EXPLOITATIOfi

Facteur de skin -4

19

c;

91

-19 .

-15 ,

-£0 .

-2 5 .

Í. . ,

P

R U I T S D E R R 0 D U C T I G N

'f'..^ ' . ^

* S'il 1 '0 & 1 5 G 2 0 S 2 5 y

.""-..._ ' .. ' Q M 3.-H

'.

\

K G . ' C M £

p R G J ET DE G E N N E V I L L I E R

D G G G E R

P R E S S I G N EN TETE DE P U IDEBIT D ' E X P L G I T fl T I G N

T R fl N S M ISSI V ITES... = T = 2 9 : T = 1 0... T = 7 D fl R C Y .METRE

; y y

V y y

1 9 9

P Ü I S S fl N C E C P R G D U C T I 0 N >

KW

Q M 3 .-' H

1

1 0 0 1 5 0 £ 9 0 2 5 9

P R 0 J E T DE G E N N E V ILLIERS

D G G G E R

Q DEBIT EH N3.''HR U I S S fl N CE DE L fl P G M P E

DL P F'OLi.:.: T : 'l' r- EN 1 : L. 7 :- ~

P G U R D E S T R H N S M I S i I '' I T E S

: T = 29 =T=19

^ T = 7 D fl R C Y . M ETRE

DE

rl-'"icnr

CARÁCTER] ST J QUES r 'EXPLOITATIOfi

Facteur de skin -4

19

c;

91

-19 .

-15 ,

-£0 .

-2 5 .

Í. . ,

P

R U I T S D E R R 0 D U C T I G N

'f'..^ ' . ^

* S'il 1 '0 & 1 5 G 2 0 S 2 5 y

.""-..._ ' .. ' Q M 3.-H

'.

\

K G . ' C M £

p R G J ET DE G E N N E V I L L I E R

D G G G E R

P R E S S I G N EN TETE DE P U IDEBIT D ' E X P L G I T fl T I G N

T R fl N S M ISSI V ITES... = T = 2 9 : T = 1 0... T = 7 D fl R C Y .METRE

; y y

V y y

1 9 9

P Ü I S S fl N C E C P R G D U C T I 0 N >

KW

Q M 3 .-' H

1

1 0 0 1 5 0 £ 9 0 2 5 9

P R 0 J E T DE G E N N E V ILLIERS

D G G G E R

Q DEBIT EH N3.''HR U I S S fl N CE DE L fl P G M P E

DL P F'OLi.:.: T : 'l' r- EN 1 : L. 7 :- ~

P G U R D E S T R H N S M I S i I '' I T E S

: T = 29 =T=19

^ T = 7 D fl R C Y . M ETRE

DE

'¡..-.'i I.--.

CARACTERISA JOUES D 'EXPLOITATIOfi

Facteur de skin -A

R i = 30°C

P KG.^Ct;!^

4 9

3 0

£0

1 0 l,-:

m

,-' P U ITS . OE R E I N J E C T I 0 H

Q M 3.-H

5 0 1 9 0 15 9 2 9 9 £ 5 0

P R 0 J ET DE GEN N E V I L L ] E R

D 0 G G E R

P R E S S ION EN TETE DE P U I T :

DEBIT D ' E X P L G I T fl T I G N

T R fl N S M I S S I V ITEST = £07=10T = 7 D fl R C Y . M E T R E

P U I S S fl H C E < R E I N J E C T I 0 N '>

K W

3 0 y

V y y

1 9 9 .

Q M 3 .-' H 1

5 0 10 0 1 5 0 £ 9 9 £ 5 9

PROJET DE G E N N E V I L L I E R

DOGGER

Q DEBIT EN M 3 --'H

F' U T S: S H W CE DE L ñ P G n P E DEDE K E iti jE C T i 0 ii Eli \ ':..'.-' ~

P G U R D E S T R fl N S H I S S 1 '...' ITES DE. . . . = T = £ 0 ^T=10 : T = 7 D fl R C Y .MET R E

'¡..-.'i I.--.

CARACTERISA JOUES D 'EXPLOITATIOfi

Facteur de skin -A

R i = 30°C

P KG.^Ct;!^

4 9

3 0

£0

1 0 l,-:

m

,-' P U ITS . OE R E I N J E C T I 0 H

Q M 3.-H

5 0 1 9 0 15 9 2 9 9 £ 5 0

P R 0 J ET DE GEN N E V I L L ] E R

D 0 G G E R

P R E S S ION EN TETE DE P U I T :

DEBIT D ' E X P L G I T fl T I G N

T R fl N S M I S S I V ITEST = £07=10T = 7 D fl R C Y . M E T R E

P U I S S fl H C E < R E I N J E C T I 0 N '>

K W

3 0 y

V y y

1 9 9 .

Q M 3 .-' H 1

5 0 10 0 1 5 0 £ 9 9 £ 5 9

PROJET DE G E N N E V I L L I E R

DOGGER

Q DEBIT EN M 3 --'H

F' U T S: S H W CE DE L ñ P G n P E DEDE K E iti jE C T i 0 ii Eli \ ':..'.-' ~

P G U R D E S T R fl N S H I S S 1 '...' ITES DE. . . . = T = £ 0 ^T=10 : T = 7 D fl R C Y .MET R E

26

Ainsi pour l'hypothèse de transmissivité moyenne on aurait lesvaleurs particulières suivantes : (pour une température de réinjection de 30°Cet un facteur de skin nul).

Débiten m3/h

25

50

75

10D

125

150

Pressi on

Proâucti on

+ 4,7

- 0,8

- 6,4

. - 12,2

- 18,1

- 24,2

en kg/cm2

Injection

f 18,2

+ 26,8

* 35,7

+ 44,9

+ 54,3

+ 63,8

Puissance en

Proâ

0

1,5

18,8

47,5

88,2

141,1

Inj

17,7

52,2

104,3

174,8

264,0

375,5

KW

Total

17,7

53,7

123,1

222;' 3

352,2

513,6

En fonction des températures de réinjection, les débitsmaxi d'exploitationsont les suivants : Cpour l'hypothèse de transmissivité moyenne et de facteurs de

à 30°C' : 110 m3/h100 m3/h

74 m3/h63 m3/h.

skin nul3à 20 °Cà 15°Cà 10°C

J- V.3 Etudes âes interférences avec les projets voisins

La proximité du doublet géothermique en exploitation de Villeneuve-la Garenne et du doublet projeté à GENNEVILLIERS Ccf. planche 2) nous a conduità étudier les influences respectives des deux réalisations l'une sur l'autre.

I v.3. 1 Permis d'exploitation de Villeneuve-La-Garenne

Un permis d'exploiter le gîte géothermique de Villeneùve-la-Garennea été accordé au GIE "GEOCONFORT VILLENEUVE-LA-GARENNE". Les coordonnées Lambertzone Nord des sommets du quadrilatère qui constitue le périmètre du permis d'ex¬ploiter sont les suivantes :

X F 597,200X = 598,400X = 800,750X = 599,000

yyyy

=

=

=

=

137,300135,800138,400139,400

Ce périmètre est reporté sur la planche 2, Les impacts au niveau duréservoir du Dogger des forages de production et d'injection de GENNEVILLIERSseront situés à l'extérieur de ce périmètre.

26

Ainsi pour l'hypothèse de transmissivité moyenne on aurait lesvaleurs particulières suivantes : (pour une température de réinjection de 30°Cet un facteur de skin nul).

Débiten m3/h

25

50

75

10D

125

150

Pressi on

Proâucti on

+ 4,7

- 0,8

- 6,4

. - 12,2

- 18,1

- 24,2

en kg/cm2

Injection

f 18,2

+ 26,8

* 35,7

+ 44,9

+ 54,3

+ 63,8

Puissance en

Proâ

0

1,5

18,8

47,5

88,2

141,1

Inj

17,7

52,2

104,3

174,8

264,0

375,5

KW

Total

17,7

53,7

123,1

222;' 3

352,2

513,6

En fonction des températures de réinjection, les débitsmaxi d'exploitationsont les suivants : Cpour l'hypothèse de transmissivité moyenne et de facteurs de

à 30°C' : 110 m3/h100 m3/h

74 m3/h63 m3/h.

skin nul3à 20 °Cà 15°Cà 10°C

J- V.3 Etudes âes interférences avec les projets voisins

La proximité du doublet géothermique en exploitation de Villeneuve-la Garenne et du doublet projeté à GENNEVILLIERS Ccf. planche 2) nous a conduità étudier les influences respectives des deux réalisations l'une sur l'autre.

I v.3. 1 Permis d'exploitation de Villeneuve-La-Garenne

Un permis d'exploiter le gîte géothermique de Villeneùve-la-Garennea été accordé au GIE "GEOCONFORT VILLENEUVE-LA-GARENNE". Les coordonnées Lambertzone Nord des sommets du quadrilatère qui constitue le périmètre du permis d'ex¬ploiter sont les suivantes :

X F 597,200X = 598,400X = 800,750X = 599,000

yyyy

=

=

=

=

137,300135,800138,400139,400

Ce périmètre est reporté sur la planche 2, Les impacts au niveau duréservoir du Dogger des forages de production et d'injection de GENNEVILLIERSseront situés à l'extérieur de ce périmètre.

27 -

I V.3.3 - Çgnditions_à_remglir_gour_le_çhoix des_impacts

Les impacts au niveau du réservoir des puits de productionet d'injection de GENNEVILLIERS doivent être localisés en tenant compte desfacteurs suivants :

. respect de la distance d' écartement entre puits de produc¬tion et puits d'injection, estimée à 1325 mètres[cf. V.I .23.

. la projection en surface des points d'impact au niveau duréservoir de chacun des forages de GENNEVILLIERS ne doitpas être distante de plus de 800 mètres de la plate-formede forage, de façon à ce que les forages soient technique¬ment réalisables sans que le risque lié à leur réalisationne soit trop important.

. Aucune interférence thermique entre les projets deGENNEVILLIERS et VILLENEUVE-LA-GARENNE ne doit avoir lieupendant la durée de vie des ouvrages *.

. Les interférences hydrauliques (variation des pressions degisement au droit des différents puits, essentiellement)doivent rester faibles.

I V.3.3 - P9sition_des_imgacts_au_niveau_du_réseryoir_des_^

d§_GENNEVILLIERS_-_In-tBrférençe_aveç_VILLE^^

GARENNE

Plusieurs simulations des interactions thermiques entre lesréalisations géothermiques de Villeneuve-La-Garenne et Gennevilliers ontété réalisées à l'aide d'un modèle mathématique** pour diverses hypothèsesde position des impacts au niveau du réservoir du puits de GENNEVILLIERSet dans les conditions suivantes :

. aquifère : isotrope et homogène présentant les caractéris¬tiques hydrogêologiques définies page 21 .

. caractéristiques thermiques du fluide géothermal et de laroche définies planche 13.

. conditions d'exploitation : le débit, actuellement exploitéà Villeneuve la Garenne est de 52 m3/h. Le débit prévu àGennevilliers est d' environ 100 m3/h.

* la âurée âe vie au projet âe GENNEVILLIERS est fixée, au présent staâeâe l'étuàe à 30 ans. Le permis d'exploiter le gîte Basse Températurede Villeneuve-La-Garenne a été âéli-vré pour une périoàe âe 15 ans à partirâ' octobre 1979.

«X Programme METERNIQ - Rapport BRGM 76 SGN 577 GTH/AME

27 -

I V.3.3 - Çgnditions_à_remglir_gour_le_çhoix des_impacts

Les impacts au niveau du réservoir des puits de productionet d'injection de GENNEVILLIERS doivent être localisés en tenant compte desfacteurs suivants :

. respect de la distance d' écartement entre puits de produc¬tion et puits d'injection, estimée à 1325 mètres[cf. V.I .23.

. la projection en surface des points d'impact au niveau duréservoir de chacun des forages de GENNEVILLIERS ne doitpas être distante de plus de 800 mètres de la plate-formede forage, de façon à ce que les forages soient technique¬ment réalisables sans que le risque lié à leur réalisationne soit trop important.

. Aucune interférence thermique entre les projets deGENNEVILLIERS et VILLENEUVE-LA-GARENNE ne doit avoir lieupendant la durée de vie des ouvrages *.

. Les interférences hydrauliques (variation des pressions degisement au droit des différents puits, essentiellement)doivent rester faibles.

I V.3.3 - P9sition_des_imgacts_au_niveau_du_réseryoir_des_^

d§_GENNEVILLIERS_-_In-tBrférençe_aveç_VILLE^^

GARENNE

Plusieurs simulations des interactions thermiques entre lesréalisations géothermiques de Villeneuve-La-Garenne et Gennevilliers ontété réalisées à l'aide d'un modèle mathématique** pour diverses hypothèsesde position des impacts au niveau du réservoir du puits de GENNEVILLIERSet dans les conditions suivantes :

. aquifère : isotrope et homogène présentant les caractéris¬tiques hydrogêologiques définies page 21 .

. caractéristiques thermiques du fluide géothermal et de laroche définies planche 13.

. conditions d'exploitation : le débit, actuellement exploitéà Villeneuve la Garenne est de 52 m3/h. Le débit prévu àGennevilliers est d' environ 100 m3/h.

* la âurée âe vie au projet âe GENNEVILLIERS est fixée, au présent staâeâe l'étuàe à 30 ans. Le permis d'exploiter le gîte Basse Températurede Villeneuve-La-Garenne a été âéli-vré pour une périoàe âe 15 ans à partirâ' octobre 1979.

«X Programme METERNIQ - Rapport BRGM 76 SGN 577 GTH/AME

- 28

X

y

X

y

=

=

=

=

596.138,

596,136.

,9,06

.9,74

La planche 3 présente le résultat de la solution retenue.Les coordonnées des points d'impact au niveau du réservoir à GENNEVILLIERSsont :

- puits de production

- puits d'injection

Il apparait que :

. Le temps de percée entre le puits d'inje:;tion de Gennevillierset le puits de production de Villeneuve-La-Garenne est del'ordre de 70 ans.

. Le temps de percée entre les puits d'injection et de produc¬tion de Gennevilliers est de 21 ans. Il faut cependantattendre 30 ans pour que le température commence à décroitreau puits de production de GENNEVILLIERS et 70 ans pour que lachute de température en ce puits dépasse un degré centigrade(cf. planche 14) .

On peut donc considérer, pour les hypothèses retenues quecette solution est satisfaisante sur le plan thermique.

D'autre part, la position du puits de production de GENNEVILLIERS(GE 1 )au Nord et du puits d'injection(GE 2)au Sud, à des distances respectivesde 1800 mètres et 1740 mètres du puits de production de Villeneuve-La-Garenne(VG 2) devrait être satisfaisante sur le plan des pressions. En effet,les distances précédentes étant du même ordre de grandeur, on peut raison¬nablement penser que les effets respectifs de GE 1 et GE 2 sur VG 2 étantcontraires la résultante de ceux-ci sera faible en VG 2.

-En l'absence d'indice de faille ou de fracturation régionaleimportante qui permettraient de réduire fortement le temps de percée,on admettra que le modèle ci-dessus exposé est acceptable.

* temps que met une particule pour parcourir la aistance entre âeux puits.

- 28

X

y

X

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=

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.9,74

La planche 3 présente le résultat de la solution retenue.Les coordonnées des points d'impact au niveau du réservoir à GENNEVILLIERSsont :

- puits de production

- puits d'injection

Il apparait que :

. Le temps de percée entre le puits d'inje:;tion de Gennevillierset le puits de production de Villeneuve-La-Garenne est del'ordre de 70 ans.

. Le temps de percée entre les puits d'injection et de produc¬tion de Gennevilliers est de 21 ans. Il faut cependantattendre 30 ans pour que le température commence à décroitreau puits de production de GENNEVILLIERS et 70 ans pour que lachute de température en ce puits dépasse un degré centigrade(cf. planche 14) .

On peut donc considérer, pour les hypothèses retenues quecette solution est satisfaisante sur le plan thermique.

D'autre part, la position du puits de production de GENNEVILLIERS(GE 1 )au Nord et du puits d'injection(GE 2)au Sud, à des distances respectivesde 1800 mètres et 1740 mètres du puits de production de Villeneuve-La-Garenne(VG 2) devrait être satisfaisante sur le plan des pressions. En effet,les distances précédentes étant du même ordre de grandeur, on peut raison¬nablement penser que les effets respectifs de GE 1 et GE 2 sur VG 2 étantcontraires la résultante de ceux-ci sera faible en VG 2.

-En l'absence d'indice de faille ou de fracturation régionaleimportante qui permettraient de réduire fortement le temps de percée,on admettra que le modèle ci-dessus exposé est acceptable.

* temps que met une particule pour parcourir la aistance entre âeux puits.

GEIMÑEUILLIERSETUDE D'inPLAIMTATIOW

C INTERACTIONUILLENEUUE LAGARENNE

»k

lit TESSE REELLE D'ECOULEHENT NATUREL = 0.POROSITEHAUTEUR UTILE DE L'AOUIFERECAPACITE CALORIFIQUE OU FLUIDECAPACITE CALORIFIQUE DE LA ROCHECAPACITE CALORIFIQUE DES EPONTESCOfIDUCTIl/lTE THERHIQUE DES EPONTES

DEBITS EN n3/H :

H/AN12.00181.000.500.50O.GOE-2

X

HETRESCAL/cna/n:CAL/CnS/'CCAL/Cn3/'CCAL/CH/S/'.

PRODUCTION INJECTION

P GENNEU.P UG2

100.0052.00

I GENNEU I.I UGl

100.0052.00

ECHELLE 200 HETRES

P GENNEW.

EMfn.ACEMENT OELA PLATEFORME

I3T

\;>.'liG2- MCD

Tiinps «Je pirce'e

Lkrile du front froid 5 une daisdonnée

Di->QlDn

(D

Coofdormén Untxrl I _ ZofW MORD

I L

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H/AN12.00181.000.500.50O.GOE-2

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«1

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40

33

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31

»

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M

31

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,

,P GEM

IE\/.

r-P-USf

...

LOCD

15 20 23 3l»33<0«3n53eOG310TJ?OW80311i'(i"DI 1

QJ

Orrro

TEHPS CD iVniES

E>JÜLÜT,IOI\l DE LA TEHPERATURi:; AUX PUIT-S DE PRODUCT ION

GEIMIMEU ILL IERS ETUDE D' iriPLANTATlOM C KMTERACTÎOrj \f ILLEIMEUl/E LAGARENiMt

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GEIMIMEU ILL IERS ETUDE D' iriPLANTATlOM C KMTERACTÎOrj \f ILLEIMEUl/E LAGARENiMt

CH.APITRE II

ETUDE DES FORAGES

CH.APITRE II

ETUDE DES FORAGES

31 -

II.I INTRODUCTION

On a vu précédemment que compte tenu, d'une part, de la distancenécessaire entre les impacts des forages de production et d'injection et, d'autrepart, de la proximité du doublet géothermique de VILLENEUVE LA GARENNE et desinterférences qui en résultent, la configuration à adopter pour le doublet géo¬thermique de GENNEVILLIERS est celle d'un doublet ¿ofriposé de deux forages déviés.

Compte tenu des caractéristiques d'exploitation de la ressource, cedoublet sera tubésen 7".

II.IITRAVAUX DE PLATEFORME

Préalablement à l'opération de forage proprement dite, il seraréalisé une plateforme de forage. Cette étendue aplanie et consolidée d'environ1 hectare (10D x 100 m) recevra la machine de forage, les équipements et tubagesnécessaires, les baraques de chantier. Une dalle bétonnée en son centre supporte¬ra la machine elle mêm La cave et le tube guide sur quelques mètres sont réa¬lisés à ce stade des travaux. Un ou plusieurs bourbiers recevront les boues deforages pour décantation.

La planche 15 ci-jointe représente un plan type de plateforme. Celle-ci doit être adaptée à la machine qui exécutera les travaux.

Des travaux d'accès (élargissement, renforcement, création de voies...!peuvent être rendus nécessaires en fonction du site retenu.

IlUJPROGRAMriE TECHNIOUE SOMMAIRE DES FORAGES (voir planche16)

II. III. 1 Puits âe p-poduot'io-n

Ce devrait être le premier forage réalisé, selon le programme succintsuivant :

n

Forage en 17" 1/2 et elargissage en 24' 1/2 jusqu'à 120 m environ.Pose d'un tubage 18" 5/8 à cette cote et cimentation. Ce tubage pourra , en fonc¬tion des disponibilités, être posé avant l'arrivée de la machine de forage (avant-puits] .

Forage en 17" 1/2 jusqu'à 620 m (pénétration dans le Cénomanien]. Posed'un tubage 13" 3/8 à cette cote et cimentation.

> / »

31 -

II.I INTRODUCTION

On a vu précédemment que compte tenu, d'une part, de la distancenécessaire entre les impacts des forages de production et d'injection et, d'autrepart, de la proximité du doublet géothermique de VILLENEUVE LA GARENNE et desinterférences qui en résultent, la configuration à adopter pour le doublet géo¬thermique de GENNEVILLIERS est celle d'un doublet ¿ofriposé de deux forages déviés.

Compte tenu des caractéristiques d'exploitation de la ressource, cedoublet sera tubésen 7".

II.IITRAVAUX DE PLATEFORME

Préalablement à l'opération de forage proprement dite, il seraréalisé une plateforme de forage. Cette étendue aplanie et consolidée d'environ1 hectare (10D x 100 m) recevra la machine de forage, les équipements et tubagesnécessaires, les baraques de chantier. Une dalle bétonnée en son centre supporte¬ra la machine elle mêm La cave et le tube guide sur quelques mètres sont réa¬lisés à ce stade des travaux. Un ou plusieurs bourbiers recevront les boues deforages pour décantation.

La planche 15 ci-jointe représente un plan type de plateforme. Celle-ci doit être adaptée à la machine qui exécutera les travaux.

Des travaux d'accès (élargissement, renforcement, création de voies...!peuvent être rendus nécessaires en fonction du site retenu.

IlUJPROGRAMriE TECHNIOUE SOMMAIRE DES FORAGES (voir planche16)

II. III. 1 Puits âe p-poduot'io-n

Ce devrait être le premier forage réalisé, selon le programme succintsuivant :

n

Forage en 17" 1/2 et elargissage en 24' 1/2 jusqu'à 120 m environ.Pose d'un tubage 18" 5/8 à cette cote et cimentation. Ce tubage pourra , en fonc¬tion des disponibilités, être posé avant l'arrivée de la machine de forage (avant-puits] .

Forage en 17" 1/2 jusqu'à 620 m (pénétration dans le Cénomanien]. Posed'un tubage 13" 3/8 à cette cote et cimentation.

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32 _

Forage en 12"1/4 en déviation à partir de 640 m (gradient de buil¿_up1,5°/10 m et angle final : 37°] jusqu'à 1015 m environ (pénétration dans le Port¬landien]. Pose et cimentation du liner 9" 5/8 (liner-hanger à 350 m].

Forage stabilisé à 37° en 8" 1/2 jusqu'à 1835 m environ (pénétrationdans le Bathonien] . Pose et cimentation du tubage 7" jusqu'à la cote 350 par rapportau sol.

Forage stabilisé à 37° en 6" du réservoir jusqu'à 1970 m.

Coup du tubage 7" vers 350 m.

Mise en production.

II. III. 2 'Puits d'-j-nâe ation

Le programme du puits d'injection est identique à celui du puits deproduction, à l'exception des opérations suivñntes :

Tubage 9" 5/8 remontant jusqu'au niveau du sol et cimenté sur toutesa hauteur.

Tubage 7" remontant jusqu'au niveau du sol et cimenté sur toute sahauteur.

32 _

Forage en 12"1/4 en déviation à partir de 640 m (gradient de buil¿_up1,5°/10 m et angle final : 37°] jusqu'à 1015 m environ (pénétration dans le Port¬landien]. Pose et cimentation du liner 9" 5/8 (liner-hanger à 350 m].

Forage stabilisé à 37° en 8" 1/2 jusqu'à 1835 m environ (pénétrationdans le Bathonien] . Pose et cimentation du tubage 7" jusqu'à la cote 350 par rapportau sol.

Forage stabilisé à 37° en 6" du réservoir jusqu'à 1970 m.

Coup du tubage 7" vers 350 m.

Mise en production.

II. III. 2 'Puits d'-j-nâe ation

Le programme du puits d'injection est identique à celui du puits deproduction, à l'exception des opérations suivñntes :

Tubage 9" 5/8 remontant jusqu'au niveau du sol et cimenté sur toutesa hauteur.

Tubage 7" remontant jusqu'au niveau du sol et cimenté sur toute sahauteur.

BOURBIER

E

BOUnQIER

Limil* de la dulla tn coi

de ploltforme (impie

IQQm

l.uLjlii l

Tube 9 '/Íou2 Iruvertec type

cheinin d< fer

ANCriACF

OOUntJIEU

PLAN MASSE TYPE U'UNE PLATEFORME UE FOIUVOE (ici le cau d'un l'I' (IduIiJ.i

|1Üll-<

lUmIlliil>iIII

lui

I* Ancroges pioViioirtl

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34 -

PROJET DE GENNEVILLIERS

Piache 16

Production

Tertiaire

Sénonien

Cénomanien

Portlandien

kt620] ^ 617

Bathonien

Injection

118- J

963

F 6"(1970] dévié

-^1622

-1-1727

[

Bajocien

34 -

PROJET DE GENNEVILLIERS

Piache 16

Production

Tertiaire

Sénonien

Cénomanien

Portlandien

kt620] ^ 617

Bathonien

Injection

118- J

963

F 6"(1970] dévié

-^1622

-1-1727

[

Bajocien

CHAPITRE I I I

COUTS d'investissement ET d' EXPLOI TATION

CHAPITRE I I I

COUTS d'investissement ET d' EXPLOI TATION

35

III.I COUTS D'INVESTISSEMENT

III.I. 1 Forages

Date : 1/02/82OBJECTIF : DOBGER

HYPOTHESE GENERALES : 2 puits déviés-Opérations coordonnées,COUT EN KF H.T.

Plateforme (1]

Transport-Montage-Ripage (2]

Forage (3]

Location à entrepise de forage

Fuel

Tête de puits

Tubages et équipements

Outils

Boue + technicien

Cimentations + ciment (4]

Diagraphies et analyses

Opérations de déviation

Completion

S timulation

Coupe de tubage

Test de formation

Matériel d'air lift

Eau - Téléphone (5]

Electricité

Citernage - Vidange - Traitementdes bourbiers

Pompe d'exhaure (6] . 1 150

Transports cc¡ ci:^

Divers imprévus ^^g ^1^2

Intendant forage ^,,c; ._c

Surveillance géologique 245 -ign

Suivi et interprétation des essais

Maîtrise d'oeuvre

Dossiers administratifs

Assurance globale chantier ..i-.

TOTAL H.T 10 568 9 640T.V. A 1 860 1 697TOTAL T.T.C 12 428 11 337

PRODUCTION(durée 53

845

860

2 630

55

285

100

1 580

210

330

550

375

320

55

55

65

60

pm

320

j3INJECTION

(durée 53 j]

-

150

2 630

55

285

100

1 500

210

330

380

405

320

55

-

65

60

pm

320

s

101

12

55

438

135

245

CO

730

70

140

568860428

50

655

35

III.I COUTS D'INVESTISSEMENT

III.I. 1 Forages

Date : 1/02/82OBJECTIF : DOBGER

HYPOTHESE GENERALES : 2 puits déviés-Opérations coordonnées,COUT EN KF H.T.

Plateforme (1]

Transport-Montage-Ripage (2]

Forage (3]

Location à entrepise de forage

Fuel

Tête de puits

Tubages et équipements

Outils

Boue + technicien

Cimentations + ciment (4]

Diagraphies et analyses

Opérations de déviation

Completion

S timulation

Coupe de tubage

Test de formation

Matériel d'air lift

Eau - Téléphone (5]

Electricité

Citernage - Vidange - Traitementdes bourbiers

Pompe d'exhaure (6] . 1 150

Transports cc¡ ci:^

Divers imprévus ^^g ^1^2

Intendant forage ^,,c; ._c

Surveillance géologique 245 -ign

Suivi et interprétation des essais

Maîtrise d'oeuvre

Dossiers administratifs

Assurance globale chantier ..i-.

TOTAL H.T 10 568 9 640T.V. A 1 860 1 697TOTAL T.T.C 12 428 11 337

PRODUCTION(durée 53

845

860

2 630

55

285

100

1 580

210

330

550

375

320

55

55

65

60

pm

320

j3INJECTION

(durée 53 j]

-

150

2 630

55

285

100

1 500

210

330

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101

12

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245

CO

730

70

140

568860428

50

655

36

III.I. 2 Fonds de peréqua-bion des risques géothemniq'ues

Ce fond est destiné à couvrir les risques à long terme pouvantaffecter l'installation dans sa partie spécifiquement géothennie. Les princi¬paux risques couverts concerneraient les problèmes de recyclage prématurés :

chute de débit, problèmes de corrosiop etc. . .

Ce type d' "assurance" mutuelle entre les différents maitrn d'ouvrage,initié par le Comité Géothermie et les principaux organismes concernés implique¬rait pour le maître d'Ouvrage les charges suivantes :

a]auidébut de l'exploitation, une prime représentant environ 3 h desinvestissements garantis,

b] chaque année une prime liée à la profondeur des forages et . del'ordre de 20 kf pour des opérations du type de celle étudiée.

III.I. Z Montant global des investissements : (en "kf EU valeur février 1982)

1° forage :

2° forage :

Fonds de péréquation :

TOTAL :

10 568

9 640

712

20 920

(1] ce coût ne tient pas compte des problèmes d'accès,- d'aménage¬ment ou autres suggestions liées au choix du site.

(2] ce coût est déterminé dans l'hypothèse d'opérations coordon¬nées avec une amenée de la machine de forage sur une distance de 200 km.

(3] Ce coût tient compte des équipements d'isolation, phoniquede .la machine .

(4] Ce coût inclut pour le forage de production le "liner hanger",estimé à 170 KF H.T.

Í5] Ce coût n'inclut pas les frais d'installation.

(6] Ce coût inclut les postes suivants :

Pompe ( dontvariateor de fréquence' : q5q300 kf]Tubing de production : 200

Mise en place : 100

TOTAL H.T : -, ^ 5Q

36

III.I. 2 Fonds de peréqua-bion des risques géothemniq'ues

Ce fond est destiné à couvrir les risques à long terme pouvantaffecter l'installation dans sa partie spécifiquement géothennie. Les princi¬paux risques couverts concerneraient les problèmes de recyclage prématurés :

chute de débit, problèmes de corrosiop etc. . .

Ce type d' "assurance" mutuelle entre les différents maitrn d'ouvrage,initié par le Comité Géothermie et les principaux organismes concernés implique¬rait pour le maître d'Ouvrage les charges suivantes :

a]auidébut de l'exploitation, une prime représentant environ 3 h desinvestissements garantis,

b] chaque année une prime liée à la profondeur des forages et . del'ordre de 20 kf pour des opérations du type de celle étudiée.

III.I. Z Montant global des investissements : (en "kf EU valeur février 1982)

1° forage :

2° forage :

Fonds de péréquation :

TOTAL :

10 568

9 640

712

20 920

(1] ce coût ne tient pas compte des problèmes d'accès,- d'aménage¬ment ou autres suggestions liées au choix du site.

(2] ce coût est déterminé dans l'hypothèse d'opérations coordon¬nées avec une amenée de la machine de forage sur une distance de 200 km.

(3] Ce coût tient compte des équipements d'isolation, phoniquede .la machine .

(4] Ce coût inclut pour le forage de production le "liner hanger",estimé à 170 KF H.T.

Í5] Ce coût n'inclut pas les frais d'installation.

(6] Ce coût inclut les postes suivants :

Pompe ( dontvariateor de fréquence' : q5q300 kf]Tubing de production : 200

Mise en place : 100

TOTAL H.T : -, ^ 5Q

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III.II COUTS D'EXPLOITATION

On considère ici les surcou'ts liés à la géothermie par rapport àla solution actuelle.

III .II .1-1 Consorrma'tions électriques des pompes

Les puissances de pompage dans l'hypothèse de base sont :

( 110 m3/h. 9i = 30°C]

production : 62,5 KW

injection :190 KW

Dans l'hypothèse d'un fonctionnement de 8500 heures par an et surla base d'un prix moyen du MWh de 340 F* lss consommations électriques corres¬pondantes des pompes d'exhaure et injection seraient ainsi de :

(dans l'hypothèse d'un débit de 110 m3/h et d'une température deréinjection de 30°C] :

(62,5 + 190] X 5760 X 340 = 495 kF.

Il ne s'agit là" que d'une estimation qui devra être affinée en fonc¬tion de l'étude thermique, qui précisera les durées exactes de fonctionnement.

../..

III.II .2 Coûts d'entretien courant '(P'2)

III.II .2.1 Entretien courant

Certaines opérations d'entretien courant sont nécessaires sur undoublet géothennique :

surveillance périodique des différents indicateurs permettant desuivre les conditions d'exploitation du doublet : indicateurs de pression, tempé¬rature, débit, etc..

- manoeuvre périodique des vannes

- entretien général des vannes et des têtes de puits.

Ce genre d'entretien ne nécessiterait que quelques heures de travailpar mois. Elles pourraient être assurées par le personnel d'entretien affecté àl'ensemble des installations.

Ces coûts annuels peuvent être estimés à 45 kf pour le doublet deforages .

../,

37

III.II COUTS D'EXPLOITATION

On considère ici les surcou'ts liés à la géothermie par rapport àla solution actuelle.

III .II .1-1 Consorrma'tions électriques des pompes

Les puissances de pompage dans l'hypothèse de base sont :

( 110 m3/h. 9i = 30°C]

production : 62,5 KW

injection :190 KW

Dans l'hypothèse d'un fonctionnement de 8500 heures par an et surla base d'un prix moyen du MWh de 340 F* lss consommations électriques corres¬pondantes des pompes d'exhaure et injection seraient ainsi de :

(dans l'hypothèse d'un débit de 110 m3/h et d'une température deréinjection de 30°C] :

(62,5 + 190] X 5760 X 340 = 495 kF.

Il ne s'agit là" que d'une estimation qui devra être affinée en fonc¬tion de l'étude thermique, qui précisera les durées exactes de fonctionnement.

../..

III.II .2 Coûts d'entretien courant '(P'2)

III.II .2.1 Entretien courant

Certaines opérations d'entretien courant sont nécessaires sur undoublet géothennique :

surveillance périodique des différents indicateurs permettant desuivre les conditions d'exploitation du doublet : indicateurs de pression, tempé¬rature, débit, etc..

- manoeuvre périodique des vannes

- entretien général des vannes et des têtes de puits.

Ce genre d'entretien ne nécessiterait que quelques heures de travailpar mois. Elles pourraient être assurées par le personnel d'entretien affecté àl'ensemble des installations.

Ces coûts annuels peuvent être estimés à 45 kf pour le doublet deforages .

../,

38

III.II .2.2 Pompe d'exha'ure

On mettra sous cette rubrique les entretiens qui ne correspondentpas au renouvellement de la pompe. Une telle intervention peut être programméetous les .4 ans, les renouvellements ayant une périodicité identique, la pomped'exhaure serait réviséefou changée] tous les 2 ans.

Le coût d'entretien peut être estimé à :

remontée et descente de pompe : 100

entretien (estimé à 20 % du coût d'investissement : 110

supervision travaux divers : 40

TOTAL : 210 kf tous les4 ans

Une provision annuelle de 52 kf peut donc être retenue pour ce poste.

III.II. . 3 Renouvellement des équipements et in-ter-oentions spéoifiq-ues (P'2)

III.II. .Z.l Pompe d'exhaure et colonne de production

Celles ci seront changées tous les 4 ans. Le coût estimatif est :

Pompe d'exhaure : 550

Remontée descente : 100

Colonne de production : 200

Supervision e!t divers : 80

930 kf tous les 4 ans.

Une provision annuelle de 232 kf pourra être retenue pour ce poste.

III.II .3.2 Tê-te de pui-ts

La durée de vie moyenne des tête de puits est estimée à 10 ans.Un coût de 200 kf est à inscrire à cette échéance. Une provision annuelle de 20 kfpourra être retenue pour ce poste.

/

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III.II .2.2 Pompe d'exha'ure

On mettra sous cette rubrique les entretiens qui ne correspondentpas au renouvellement de la pompe. Une telle intervention peut être programméetous les .4 ans, les renouvellements ayant une périodicité identique, la pomped'exhaure serait réviséefou changée] tous les 2 ans.

Le coût d'entretien peut être estimé à :

remontée et descente de pompe : 100

entretien (estimé à 20 % du coût d'investissement : 110

supervision travaux divers : 40

TOTAL : 210 kf tous les4 ans

Une provision annuelle de 52 kf peut donc être retenue pour ce poste.

III.II. . 3 Renouvellement des équipements et in-ter-oentions spéoifiq-ues (P'2)

III.II. .Z.l Pompe d'exhaure et colonne de production

Celles ci seront changées tous les 4 ans. Le coût estimatif est :

Pompe d'exhaure : 550

Remontée descente : 100

Colonne de production : 200

Supervision e!t divers : 80

930 kf tous les 4 ans.

Une provision annuelle de 232 kf pourra être retenue pour ce poste.

III.II .3.2 Tê-te de pui-ts

La durée de vie moyenne des tête de puits est estimée à 10 ans.Un coût de 200 kf est à inscrire à cette échéance. Une provision annuelle de 20 kfpourra être retenue pour ce poste.

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39

III.II . 3. . ' Interventions spécifiques

Certaines interventions spécifiques peuvent être renduesnécessaires sans qu'une périodicité précise puisse être fixée. IL bn est ainsides opérations suivantes :

. stimulation de puits (par acidification ou autre méthode] ;

. contrôle de l'état de corrosion des tubages (par enregistre¬ment E.T.T ou autre méthode] j

. Interventions liées à la corrosion sur certains équipements.

Il conviendrait d'assurer une provision annuelle de l'ordre de65 kf pour ces interventions, et l'assistance technique qu'elles impliquent.

III.II '.4 RESUME DES COUTS D'EXPLOITATION

Compte tenu de la périodicité des interventions, il est plusfacile de raisonner sur un coût moyen annuel qui peut être approvisionné et cons¬tituer une réserve pour les opérations importantes.

Nous récapitulons donc ci-dessous les coûts moyens annuels selonle débit exploité exprimés en valeur février 1982.

On ajoutera à ces coûts d'exploitation la prime annuelle pourle fonds de garantie, soit environ 20 kf par an.

HYPOTHESE DE DEBIT DE 1.10 m3/h

P'1 électricité forages 495sous total P'1 495

P'2 entretien courantpompe d'exhauresous total P'2

P'3 pompe d'exhaure et colone de productiontête de puitsinterventions spécifiquessous total P'3

Fonds de garantie

45

52

2322065

20

97

317

20

TOTAL EN KF H.T /AN 929

39

III.II . 3. . ' Interventions spécifiques

Certaines interventions spécifiques peuvent être renduesnécessaires sans qu'une périodicité précise puisse être fixée. IL bn est ainsides opérations suivantes :

. stimulation de puits (par acidification ou autre méthode] ;

. contrôle de l'état de corrosion des tubages (par enregistre¬ment E.T.T ou autre méthode] j

. Interventions liées à la corrosion sur certains équipements.

Il conviendrait d'assurer une provision annuelle de l'ordre de65 kf pour ces interventions, et l'assistance technique qu'elles impliquent.

III.II '.4 RESUME DES COUTS D'EXPLOITATION

Compte tenu de la périodicité des interventions, il est plusfacile de raisonner sur un coût moyen annuel qui peut être approvisionné et cons¬tituer une réserve pour les opérations importantes.

Nous récapitulons donc ci-dessous les coûts moyens annuels selonle débit exploité exprimés en valeur février 1982.

On ajoutera à ces coûts d'exploitation la prime annuelle pourle fonds de garantie, soit environ 20 kf par an.

HYPOTHESE DE DEBIT DE 1.10 m3/h

P'1 électricité forages 495sous total P'1 495

P'2 entretien courantpompe d'exhauresous total P'2

P'3 pompe d'exhaure et colone de productiontête de puitsinterventions spécifiquessous total P'3

Fonds de garantie

45

52

2322065

20

97

317

20

TOTAL EN KF H.T /AN 929

- 40 -

CONCLUSION GEhERALE

L'étude géologique et hydrogéologique au droit du site de GENNEVILLIERSmontre qu'il est possible d'y réaliser un doublet géothermique exploitant :;les eauxde l'aquifère du Dogger situé à 1622 mètres de profondeur.

La température des eaux serait de l'ordre de 56°C"(hyp(bthèse moyenne].La transmissivité de l'aquifère serait de 10 Darcy-mètre et permettrait d'exploi¬ter un débit de l'ordre de 110 m3/h avec un rabattement au puits de production de146 mètres, en consommant une puissance de 250 KW.

D'autre part, 1 'cexploi tation simultanée des doublets de GENNEVILLIERSet de VILLENEUVE-LA-GARENNE, situé à proximité l'un de l'autre ne devrait pasposer de problèmes particuliers.

Le principal risque pour ce projet est lié à l'incertitude sur laproductivité du Dogger.

Les investissements paraissent importants eu égard aux hypothèsesd'exploitation retenues pour l'étude et qui sont relativements modestes. Il fautremarquer toutefois que le présent chiffrage est celui d'un programme relativementlourd qui a limité au maximum les risques au niveau de la réalisation des forageset pemet l'exploitation d'un débit largement supérieur au cas où les hypothèsesretenues s'avéreraient pessimistes. Cette conception de base pourra être revue enfonction des résultats de l'étude technico économique.

Température en tête de puits de production

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CONCLUSION GEhERALE

L'étude géologique et hydrogéologique au droit du site de GENNEVILLIERSmontre qu'il est possible d'y réaliser un doublet géothermique exploitant :;les eauxde l'aquifère du Dogger situé à 1622 mètres de profondeur.

La température des eaux serait de l'ordre de 56°C"(hyp(bthèse moyenne].La transmissivité de l'aquifère serait de 10 Darcy-mètre et permettrait d'exploi¬ter un débit de l'ordre de 110 m3/h avec un rabattement au puits de production de146 mètres, en consommant une puissance de 250 KW.

D'autre part, 1 'cexploi tation simultanée des doublets de GENNEVILLIERSet de VILLENEUVE-LA-GARENNE, situé à proximité l'un de l'autre ne devrait pasposer de problèmes particuliers.

Le principal risque pour ce projet est lié à l'incertitude sur laproductivité du Dogger.

Les investissements paraissent importants eu égard aux hypothèsesd'exploitation retenues pour l'étude et qui sont relativements modestes. Il fautremarquer toutefois que le présent chiffrage est celui d'un programme relativementlourd qui a limité au maximum les risques au niveau de la réalisation des forageset pemet l'exploitation d'un débit largement supérieur au cas où les hypothèsesretenues s'avéreraient pessimistes. Cette conception de base pourra être revue enfonction des résultats de l'étude technico économique.

Température en tête de puits de production