Lesoutilsstructure Modif Ahmed

Outils BAEL v1.1 (c) B.E. PLANTIER

LICENCE EXPIREE

Poussée active PS 92

Mur de soutènement avec eau Portique métallique

Programme validé

Programme à utiliser avec précaution

Programme non abouti

Poteau Mur enterré 1 niveau Méthode forfaitaire PS 92 Fascicule 74

Dalle 2 / 4 appuis Mur enterré 2 niveaux Refend au séisme PS 92 Candelabre

Voile Mur enterré 3 niveaux Bêche de remontée mécanique

Console courte Mur de soutènement Dalle au feu

Torsion

Poinçonnement

Flexion simple

Flexion composée Semelle isolée Torseur résultant en un point Calculette HA

fcj à un age donné Semelle filante Calculs d'inertie Balcon

Pression localisée Fondation N,e

Reservation dans une poutre Fondation Ms,Mr,N Liens vers le web / l'intranet

Fondation flexion deviée A Propos

Les OutilsTRUCTURE

Les Outils Structure 2004 - (c) B.E. PLANTIER

Diagramme de contraintes sous une fondation

Désignation fondation : Nom

DONNEES

N = 36.00 t (Effort normal)e = 7.00 m (Excenticité de l'effort normal)L = 20.00 m (Dimension dans la direction de l'effort)L' = 0.50 m (Dimension transversale)

SURFACE COMPRIMEEm = ### m (Excentricité de la charge par rapport au bord de la fondation)#VALUE! de la semelle est comprimé

CONTRAINTES SUR LE SOLs = ### t/m²

t/m²

### t/m²s3/4 =


Diagramme de contraintes sous une fondation

Désignation fondation : Nom

DONNEES

Ms = 7.60 t.m (Moment de stabilité)Mr = 6.90 t.m (Moment de renversement)N = 7.36 t (Effort normal)L = 2.00 m (Dimension dans la direction de l'effort)L' = 1.40 m (Dimension transversale)

SURFACE COMPRIMEEm = #VALUE! m (Excentricité de la charge par rapport au bord de la fondation)#VALUE! de la semelle est comprimé

CONTRAINTES SUR LE SOLs = #VALUE! t/m²

#VALUE! t/m²

#VALUE! t/m²s3/4 =


CALCUL A LA TORSION

Désignation : S1

fe = 500 MPa

Section : a = 0.30 m (plus petit diamètre du cercle inscrit)b = 0.50 m

Moment de torsion : Tu = 8.40 t.m à l'ELU

W = 0.11 m²bo = 0.05 m

7.47 MPa

At/st = #VALUE! cm²/m pour chaque brin du pourtour#VALUE! cm²

tu =

S Al =


POINCONNEMENT D'UNE DALLE

fcj = 35 MPa

Epaisseur : 0.15 ma : 0.3 mb : 0.3 m

Qulim = #VALUE! t à l'ELUQ = #VALUE! t à l'ELS

Page 6 LesOutilsSTRUCTURE

POTEAU EN COMPRESSION CENTREE

Désignation du poteau : P200

Materiaux

fc28 = 30 MPafe = 500 MPa

POTEAU RECTANGULAIRE POTEAU CIRCULAIREa = 30 cm f = 40 cm

Dimensions b = 80 cm lf = 4.5 mlf = 4.50 m

l = 52.0 l = 45.0 Détail du calcul a = 0.556 a = 0.639

Br = 0.218 m² Br = 0.113 m²

Atotale = 15 cm² Atotale = 15 cm²Nu = 269.6 part du béton Nu = 161.0 part du béton

Calcul A -> N 36.2 part de l'acier 41.7 part de l'acierNu = #VALUE! t à l'ELU Nu = #VALUE! t à l'ELU

#VALUE! t à l'ELS #VALUE! t à l'ELS

Nu = 21.00 t à l'ELU Nu = 140.00 t à l'ELUCalcul N -> A A = #VALUE! cm² A = #VALUE! cm²

Amin = 8.8 cm² Amin = 5.0 cm²

12.0 cm² 6.3 cm²

Messages d'erreur

A min 0,5% = A min 0,5% =

F13

Rentrer 102 cm pour un mur


RESISTANCE DU BETON A UN AGE DONNE

fc28 = 30 MPa

Calcul pour à un age jj = 7 joursfcj = 19.9 MPa

Tableau entre j=1 et j=28j 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28

fcj 5 9 12 15 17 18 20 21 22 23 24 24 25 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 29 30 30 30

Page 8 LesOutilsSTRUCTURE

DALLE SUR 2 OU 4 APPUISCalcul pour un chargement uniforme

Béton : 25 MPaAcier : fe = 500 MPaDist. aciers h-d = 3 cm (centre de gravité des aciers bas)

Epaisseur : e = 22 cmCh. Perm. : CP = - t/m²Ch. Exploit. : CE = 1.000 t/m²Poids total : 1.55 t/m² ELS

2.24 t/m² ELU

DALLE SUR 4 APPUIS DALLE SUR 2 APPUISCotés : a = 3.00 m L = 5.00 m

b = 6.00 m

FLECHE FLECHEf = #VALUE! cm f = 0.58 cm= l / #VALUE! = l / 518

Nota : Flèche RDM calculées en inerties non fissurées. Il ne s'agit pas des flèches BAEL.

MOMENTS MOMENTSELS Mx = 1.40 t.m/m ELS Mx = 4.84 t.m/m

My = 0.48 t.m/m

ELU Mx = 1.94 t.m/m ELU Mx = 7.01 t.m/mMy = 0.49 t.m/m

FERRAILLAGE FERRAILLAGECALCUL A L'ELU (fissuration peu préjudiciable) CALCUL A L'ELU (fissuration peu préjudiciable)

A = #VALUE! cm²/m A = #VALUE! cm²/m Amin = 1.65 cm²/m Amin = 1.98 cm²/m

A = #VALUE! cm²/m Amin = 1.32 cm²/m

fc28 =


VOILE SUR DEUX APPUIS

Désignation du voile : V1

Données d'entrée

25 MPa

Mu = 12.90 t.m hVu = 22.00 t

pubas_à_remonter = 0.00 t/ml

b = 0.20 m H = 1.85 m L = 2.36 m b L

Résultats Ferraillage proposé

A = #VALUE! cm² ######

Av/sv = #VALUE! cm²/m à disposer en basAv/sv min = 3.20 cm²/m

###Ah/sh = #VALUE! cm²/m ###

Ah/sh min = 3.20 cm²/m

0.59 MPa3.33 MPa

Détails du calcul

z = 1.21 m

fc28 =

tu =tu max =


CONSOLE COURTE

Désignation : V1

Données d'entrée

25 MPa

Mu = 24.00 t.m HVu = 20.70 t

b = 1.00 mH = 0.65 mL = 0.19 m b L

Résultats Ferraillage proposé

A = #VALUE! cm² ###At/st = #VALUE! cm²/m <max OK ###

à disposer en haut

0.38 MPa

1.86 MPa ###

#VALUE! cm²

Détails du calcul

a = 1.16 md = 0.55 md = 0.47z = 0.40 m

fc28 =

tu =

tu max=

S Ar =


Calcul des fondations superficiellesSemelle isolée

Méthode des bielles (DTU 23.11)

DESIGNATION DE L'ELEMENT : S1 ############

CALCUL SEMELLE : ######

435 MPa ######

2.5 ######

SemelleA = 0.80 m ######B = 1.80 m ######

Poteaua = 0.25 m ######b = 0.25 m ######

Hauteur h = 0.30 m ### ######

dmin = 0.39 m h trop faible !! Poinçonnement :Nru = 25 t

Nu = 50.4 t (ELU) soit 36 t à l'ELS Nrulim = 74 tAx = #VALUE! cm² Verification OKAy = #VALUE! cm²

Minimum Facicule 62 :### ### #VALUE! cm² horizontalement ### 5.4 cm²### ### #VALUE! cm² verticalement ### 2.4 cm²

CALCUL POTEAU :

fc28 = 25 MPafe = 500 MPalf = 2.70 mA = #VALUE! cm²Amin = 4.0 cm² a/b<1,1 => A = Aciers dans les angles

3.1 cm² ###

RATIO ACIER :

L = Poids (kg) Section### #VALUE! 230.00 #VALUE! #VALUE! cm²### #VALUE! 130.00 #VALUE! #VALUE! cm²

4 HA 12 116.40 4.13 4.52 cm²#VALUE! kg#VALUE! kg/m3

ss =

ssol = bars à l'ELS

A min 0,5% =

C8

435 à l'ELU ; 350 pour un calcul à l'ELS en F.P. (car 350/1,4 = 250 MPa)


Calcul des fondations superficiellesSemelle filante

Méthode des bielles (DTU 23.11)

DESIGNATION DE L'ELEMENT : S1

435 MPa

2

Largeur Semelle : B = 0.70 mEpaisseur Mur : b = 0.20 mH. semelle h = 0.30 m ###

dmin = 0.12 m h conseillé : 000

Nu = 19.60 tAx = - cm²Ay = #VALUE! cm²

#VALUE! e= #VALUE! #VALUE! cm²/m

ss =

ssol = bars à l'ELS

C9

435 à l'ELU ; 350 pour un calcul à l'ELS en F.P. (car 350/1,4 = 250 MPa)


JUSTIFICATION D'UN REFEND AU SEISME (PS92)

NOM DU VOILE : V

1.30

25 MPa

2.1 MPafe = 500 MPa

1.00

1.15 q = 1.40 A = #VALUE! cm²

#VALUE!

Epaisseur : a = 0.20 mLongueur : b = 7.12 mDistance utile : d = 7.02 mHauteur : H = 3.70 m

Moment : M = 862 t.mEffort normal : N = 73 tEffort tranchant : V = 227 t

18.8 MPa

#VALUE! MPa#VALUE! MPa

0.47 Coeff. flambement : 1Elancement : l = 71.21

0.51 MPa

Paramètre d'excentricité : 1.66 Tranchant de calcul : = V.(1+q)/2 = 272 tCisaillement de calcul : 1.94 MPa

0.44

Moment limite : 323.20 t.m

0.73 MPa

1.02 MPa

#VALUE! MPa

#VALUE! MPa

#VALUE!#VALUE! #VALUE! #VALUE!

#VALUE!

Aciers complémentaires de glissement : #VALUE!

A = #VALUE! cm²

CARACTERISTIQUES GENERALES

g f =

fc 28 =

ft 28 =

g s =

g b =

wf =

CARACTERISTIQUES DU VOILE

SOLLICITATIONS

VERIFICATION EN FLEXION COMPOSEE

sbc = .

a =

CALCUL VIS A VIS DE L'EFFORT TRANCHANTs = N / (a.b) =

a N = M / (b.N) =

t * = V* / (a.d) =

a V = M / (b.V*) =

Mlim = a.b²/6.(s+ftj/1,5) =

t1 =

t2 =

t3 =

tlim = Max (t3 ; 0,5.ftj) =

t * < tlim ?

VERIFICATION DU GLISSEMENT

CALCUL EN FLEXION COMPOSEE

Min


CALCUL DE MURS ENTERRES1 niveau enterré

DESIGNATION DU MUR : M1

HypothèsesPoids de la terre : 1.80 t/m²

Acier : 435 MPa Moment :

Béton : 25 MPa Effort normal :

Coefficient de poussée : K = 0.33 Surcharge sur remblai : q = 0.50 t/m² Section poutre :

h =Dépassé de terre - m Ep. Murs (m) Nmin (t/ml) enrob =

ep dalle haute 0.23 mHauteur -1 3.97 m 0.30 15.00 Distance utile :

4.20 Excentricité :

Diagramme de poussée Moment / aciers tendus :

z Terres Surcharge Calcul en flexion simple : - - 0.17 pu

- 1 0.23 0.14 0.17 A =

4.20 2.49 0.17 ###A =

Moment à l'ELU et Ferraillage Attention : Vous tenez compte de l'effort de compression

ACIER (cm²/m)Flexion simple : #VALUE!

#VALUE! Flexion composée : #VALUE!Amin : 2.70

A = #VALUE! ####VALUE!

#VALUE!

gterre =

fe/gs =

fcj =

ftj =

fbu =

Rappel :Ko = Pousée des terres au reposKo = 1-sin f(f : angle de frottement interne du sol)

Ko = 0,50 si f=30°Ko = 0,43 si f=35°

En cas de doute, prendre Ko=0,50


CALCUL DE MURS ENTERRES2 niveaux enterrés



Acier : 435 MPa

Béton : 25 MPa

Coefficient de poussée : K = 0.50 Mu =Surcharge sur remblai : q = 0.15 t/m² Nu =

Dépassé de terre - m Ep. Murs (m) Nmin (t/ml) ep dalle haute 0.20 m b =Hauteur -1 2.10 m 0.25 - h = ep dalle intermediaire 0.20 m enrob =Hauteur -2 3.00 m 0.25 -

5.50 d =e =

Diagramme de poussée z Terres Surcharge

- - 0.08 tu

- 1 0.20 0.18 0.08 zb =

2.30 2.07 0.08 ###

- 2 2.50 2.25 0.08 5.50 4.95 0.08 ###

Amin =

Moments à l'ELU et Ferraillage

ACIER (cm²/m)Flexion simple : #VALUE!

#VALUE! Flexion composée : #VALUE!Amin : 2.25

A = #VALUE!#VALUE!

-2.49 t.m/m

ACIER (cm²/m) ACIER (cm²/m)Flexion simple : 2.66 Flexion simple : #VALUE!

Flexion composée : #VALUE! #VALUE! Flexion composée : #VALUE!Amin : 2.25 Amin : 2.25

A = #VALUE! A = #VALUE!#VALUE! #VALUE!

#VALUE!

gterre =

fe/gs =

fcj =

ftj =

fbu =

MA =


Ko = 0,50 si f=30°Ko = 0,43 si f=35°



CALCUL DE MURS ENTERRES3 niveaux enterrés



Acier : 435 MPa

Béton : 25 MPa

Coefficient de poussée : K = 0.50 Surcharge sur remblai : q = 0.15 t/m²

Dépassé de terre - m Ep. Murs (m) Nmin (t/ml) ep dalle haute 0.20 mHauteur -1 3.00 m 0.18 - ep dalle intermediaire 0.20 mHauteur -2 2.70 m 0.20 - ep dalle basse 0.20 mHauteur -3 2.50 m 0.20 -

8.80

Diagramme de poussée z Terres Surcharge

- - 0.08

- 1 0.20 0.18 0.08 3.20 2.88 0.08

- 2 3.40 3.06 0.08 6.10 5.49 0.08

- 3 6.30 5.67 0.08 8.80 7.92 0.08

Moments à l'ELU et FerraillageACIER (cm²/m)

Flexion simple : #VALUE!#VALUE! Flexion composée : #VALUE!

ACIER (cm²/m) Amin : 1.62 Flexion simple : #VALUE! A = #VALUE! #VALUE!

Flexion composée : #VALUE! #VALUE!Amin : 1.80 ACIER (cm²/m)

A = #VALUE! #VALUE! Flexion simple : #VALUE!#VALUE! Flexion composée : #VALUE!

ACIER (cm²/m) Amin : 1.80 Flexion simple : #VALUE! A = #VALUE! #VALUE!

Flexion composée : #VALUE! #VALUE!Amin : 1.80 ACIER (cm²/m)

A = #VALUE! #VALUE! Flexion simple : #VALUE!#VALUE! Flexion composée : #VALUE!

Amin : 1.80 A = #VALUE! #VALUE!

#VALUE!

gterre =

fe/gs =

fcj =


Ko = 0,50 si f=30°Ko = 0,43 si f=35°



CALCUL DE BÊCHE DE REMONTEE MECANIQUE

Effort tranchant : T = 20,000 daN à l'ELU

Largeur de la bêche : b = 20.0 cmHauteur de la bêche : a = 20.0 cm

B = 26.4 cm

Longueur ancrée de la bêche : 18 cm3 a = 60 cmL=min(L; 3a) 18 cm

Dépassé : h = - cm

y = 6 cm

sigmabc = 16.84 MPasigmabc1 = 8.42 MPa

Fbc = 26.7 t


CALCUL D'UNE DALLE AU FEU

Elément : DALLE 4

fe = 500 MPafc28 = 25 MPaA = 8.88 cm²/md = 21 cm

Moment de calcul

pu = 1.63 t/m²l = 4.84 mMo = 4.76 t.m/m

Moment resistantCF 1 h / e=2,50 cm

0.976

Traction acier : 43.33 tCompression béton : Nb = 2,115x t

d'où x= 0.020 m

Bras de levier : z = d-x/2 = 19.98 cm

Moment resistant : Mrt = 8.66 t.m

Mrt>Mo, condition de coupe-feu vérifiée

fs =

Nsq =


DIMENSIONNEMENT DE MASSIF DE CANDELABRE

DESIGNATION DU MASSIF : Panneau publicitaire

Sol1.9 bars en principe 1,9 bars pour SETRA

CandelabreN = 1.70 t N : en plus du poids propre du massifMu = 4.63 t.mHu = 1.08 t

Massifa = 1.40 m a : dans le sens de l'effortb = 1.40 m b : transversalh = 1.25 m André et Norsa : carré a x a

1.25 m

Poids propre : 5.88 tCharge verticale totale : 7.58 t

Moment de renversement : 5.98 t.m

Moment de stabilité SETRA : 7.49 t.m La stabilité est assurée

Moment de stabilité André et Norsa : 6.09 t.m La stabilité est assurée

HYPOTHESES

ssol =

h enterrée =

CALCULS


PORTIQUE SUR APPUIS ROTULES

h = 6.00 ml = 5.20 mentre-axe = 6.00 m

P.P. : p = 60 kg/m²Surcharges : p = 100 kg/m²Fhorizontale :f horizontale = 70 kg/m²

POTEAU : P S Ix Ix/vx IPE180 18.8 23.9 1,317 146.3

TRAVERSE :IPE180 18.8 23.9 1,317 146.3

P.P. : p = 0.379 t/ml y compris p.p. traverseSurcharges : p = 0.600 t/mlFhorizontale :f horizontale = 0.420 t/ml

BILAN

REACTIONS D'APPUIA B

V H V HPP 1.1 0.08 1.1 0.08 y compris p.p. poteau

NEIGE 1.6 0.13 1.6 0.13 VENT - 1.45 - 1.82 1.45 0.70

PP+NEIGE 2.66 0.21 2.66 0.21 1.33*PP+1.5*N 3.80 0.30 3.80 0.30

MOMENTS

Gauche Travée DroitePP - 0.5 0.80 - 0.5

NEIGE - 0.8 1.26 - 0.8 20.21 daN/mm² Traverse

VENT 3.37 - 4.19 12.22 daN/mm²Poteau

PP+NEIGE - 1.25 2.06 - 1.25 1.59 daN/mm²1.33*PP+1.5*N - 1.79 2.96 - 1.79

su =

sfu =

scu =


Affaire : VALLEIRY VILLAGEModèle :

PS92 - METHODE FORFAITAIRE - Bâtiments de faible hauteur (6.6.3.1.6)Valable pour les bâtiments répondant aux critères :

- Hauteur totale inférieure à 10 m

- 3 niveaux au plus

DONNEES DU SITE

1.50 m/s² =x 4 % =t 1

Site S3q = 2.00

HYPOTHESES GEOMETRIQUES

7.00 m Type de contreventement :3

7.50 m 1. Poteaux-poutresH = 5.50 m 2. Voiles B.A ou Mixte

=> 3. Remplissage

CALCULSPeriode X : 0.066 s(6.6.1.2.3) Y : 0.062 s

Réponse spectrale (5.2.

Horizontal 2.00 m/s²

2.00 m/s²

Coefficient correctif d'amortissement (5.2.3.4) =r 1.09

Réponse X R(T) = 0.328 gY R(T) = 0.328 g

X R(T)/q = 0.164 g >an OK q' = 2.59 Y R(T)/q = 0.164 g >an OK q' = 2.60

Forces pseudo-statiquesHORIZONTALEMENT

SENS X

Niveau Altitude Masse zi = Hi/H mi.zi g Efforts (t) V (t) Mt en pied3 0.00 0 #DIV/0! 0.0 0.0 0 2 5.50 22.6 1.00 23 0.256 g 5.8 5.8 32 1 2.70 53.7 0.49 26 0.125 g 6.7 12.5 18

0.00 76 1.49 49 12.5 50 Htotal 5.50

0.164

SENS Y

Niveau Altitude Masse zi = Hi/H mi.zi g Efforts (t) V (t) Mt en pied3 0.00 0 0.00 0 #DIV/0! 0.0 0.0 0 2 5.50 22.6 1.00 23 0.256 g 5.8 5.8 32 1 2.70 53.7 0.49 26 0.125 g 6.7 12.5 18

0.00 76 1.49 49 12.5 50

0.164

aN =

Lx =

Ly =

Rd(T)x =

Rd(T)y =

mh/mv =

mh/mv =

(B.A. : 4% +1% si cloisons)

Zone Ib : B=1,5 ; C=2,0 ;D=2,5 ; Zone Ia : B=1,0 ; C=1,5 ;D=2,0

1 sauf si proximité d'un talusS1 : très bon sol / S4 : très

mauvais solPrendre q=2 à 3 (itérations)

version 2 - 05/2000 Philippe

NURY


TORSEUR RESULTANT EN UN POINT

X Y Z FX FY FZ MX MY MZ0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.00

POINT X Y Z FX FY FZ MX MY MZ1 -2.00 0.00 0.00 1.00

2.00 0.00 0.00 -1.00


CALCULS D'INERTIE

2 profilés assemblés l'un sur l'autre Caracteristiques PRSProfil 1 Profil 2

I 935.00 328.00 b = 600 mm

I/v 117.00 54.70 h = 3000 mmA 22.80 14.20 cm² tf = 40 mmv 79.91 59.96 mm tw = 20 mm

d = 133.60 mm d = 2920 mm

Idelta 1,592.06 1,383.00 2,975.06

I/v1 222.69 Ix = 14,664,074.7

I/v2 203.55 I/V = 97,760.5 A 37.00 A = 1,064.0 cm²i 8.97 p = 835.2 kg/ml

1 profilé assemblés avec un platPlat : b= 100 cm

h= 0.98 cm

Profil 1 Profil 2

I 22,929.00 7.84

I/v 1,479.00 16.01 A 124.40 98.00 cm²v 155.03 4.90 mm

d = 225.50 mm

Idelta 29,107.25 7,850.43 36,957.68 I/v1 1,638.90 I/v2 3,916.77 A 222.40 i 12.89

cm4

cm3

cm4

cm3

cm4

cm3


COUPE B-BParamètres supplémentaires

P vertical en tête de mur : - t/ml a = 0 ° 0.25 b = 0 °

w = 0 °

f = 30 °

3.00 3.00 Ka = 0.33

3.30 2.40 t/m3

1.80 t/m3 0.30 Surcharge : 0.25 t/m²

0.20 0.25 1.00 1.45

MOMENT DANS LE MUR

Terre Q Total ELS Total ELU x A - - - - 3.00 0.04 0.02 0.07 0.09 2.25 0.34 0.09 0.43 0.60 1.50 1.14 0.21 1.35 1.85 0.75 2.70 0.38 3.08 4.21 pied ### #VALUE! x : distance au dessus du haut de la semelle

STABILITE RENVERSEMENTA l'ELS A l'ELS

N z Ms H z MrCharge P : 0 0.33 - Semelle : 1.04 0.73 0.76 Rideau : 1.80 0.33 0.59 Terre : 5.40 0.95 5.13 Ms/Mr 1,2. H/N

8.24 6.47 Terre 3.27 1.10 3.59 1.80 0.48 OK

surcharge : 0.25 0.95 0.24 Q : 0.28 1.65 0.45 8.49 6.71 3.54 4.05 1.66 0.50 OK

A l'ELU A l'ELUsans Q 10.13 8.50 sans Q 4.41 4.85 1.75 0.52 OKavec Q 10.51 8.86 avec Q 4.82 5.53 1.60 0.55 OK

CALCUL DES CONTRAINTES AU SOLA L'ELS

Avec surcharge : s1 s2 s3 s4s = 18.07 t/m²

t/m² 64.8% comprimé 18.07

13.55 t/m²

Sans surcharge :s = 15.74 t/m²


11.81 t/m²

A L'ELUAvec surcharge :

s = 22.12 t/m² t/m² 65.5% comprimé 22.12

16.59 t/m²

Sans surcharge :s = 18.74 t/m²


14.06 t/m²

ELEMENT :

hterre = hrideau =

htotal =

g béton =

hsemelle = g terre =

s 3/4 =

s 3/4 =

s 3/4 =

s 3/4 =

O

Dans le cas courant d'un mur droit avec un talus plat, mettre toujours 0 ici


RÉSERVATION DANS UNE POUTRED'après "Formulaire du béton armé de V DAVIDOVICI"

Désignation poutre : Po500

Sollicitations dans la section concernée : fc28 = 35 MPaMu = 22.0 t.m fe = 500 MPaVu = 6.1 t

4.2 t/ml

bo = 0.30 mhtotale = 0.95 m

0.70 m 0.45 m

h2 = 0.26 m

z = 0.70 ma = 0.35 m

A justifier en flexion

Grandes réservations justifiées au cisaillement

Ne

s'ap

pliq

ue

pas

dan

s ce

cas Membrure supérieure : 30 x 24

Vu = #VALUE! t d = 0.19 m#VALUE! MPa

At/st = #VALUE! cm²/mMembrure inférieure : 30 x 26Vu = #VALUE! t d = 0.21 m

#VALUE! MPaAt/st = #VALUE! cm²/m

► Grandes réservations justifiées en flexionMembrure supérieure : 30 x 24Mu = #VALUE! t.m d = 0.19 mVu = #VALUE! t #VALUE! MPaNu = #VALUE! t At/st = #VALUE! cm²/m

A' = #VALUE! cm²A = #VALUE! cm²

Membrure inférieure : 30 x 26Mu = #VALUE! t.m d = 0.21 mVu = #VALUE! t #VALUE! MPaNu = #VALUE! t At/st = #VALUE! cm²/m


L réservation =h réservation =

tu =

tu =

tu =

tu =

h1

hreservation

h2

Lreservation


CALCUL EN FLEXION COMPOSEE

Mu = 7.8 t.m fc28 = 25 MPaNu = 8.4 t fe = 500 MPa

Mser = 5.6 t.m 1.5

Nser = 6.0 t 1.15

b = 1.00 mh = 0.30 md = 0.26 md' = 0.05 mFissuration : fnp

As = #VALUE! cm²Ai = #VALUE! cm²

#VALUE! #VALUE!

gb =

gs =

Fissuration :"fnp" : fissuration non (peu) préjudiciable"fp" : fissuration préjudiciable"ftp" : fissuration très préjudiciablevaleur : calcul avec cette valeur d'acier à l'ELS


PRESSIONS LOCALISEESBAEL 91 art A.8.4,11

Nom de l'élément : Essai

a = 0.20 b = 1.00

ao = 0.20 bo = 0.20

K = 1.00


CALCUL EN FLEXION COMPOSEE - FASCICULE 74

Désignation de l'élément : S

DONNEES

Béton : 35 MPa a = 240 ftj = 2.7 MPaAcier : fe = 500 MPa f = 1.6Coefficient d'équivalence 15 b = 30

Largeur 25 cmHauteur de béton 50 cm

enrobage sup 5.0 cmenrobage inf 5.0 cm

Moment à H/2 12.4 tmEffort normal - 1.0 t de traction

CALCUL GENERAL

f s A e =8 200 #VALUE! #VALUE!

Fascicule 74

10 200 #VALUE! #VALUE!12 192 #VALUE! #VALUE!14 181 #VALUE! #VALUE! Amin = 6.25 cm²/m pour un élément surfacique (0,125 h)16 172 #VALUE! #VALUE!20 159 #VALUE! #VALUE!25 147 #VALUE! #VALUE!32 136 #VALUE! #VALUE!

f s A e =8 250 #VALUE! #VALUE!10 250 #VALUE! #VALUE!12 250 #VALUE! #VALUE!14 250 #VALUE! #VALUE!16 250 #VALUE! #VALUE!20 250 #VALUE! #VALUE!25 250 #VALUE! #VALUE!32 250 #VALUE! #VALUE!

CALCUL DETAILLEFERRAILLAGE THEORIQUE

Contrainte acier : 147 MPa A sup : #VALUE! cm²A sup #VALUE! cm2 A inf : #VALUE! cm² 4.95 A inf #VALUE! cm2

Béton tendu en homogène #VALUE! MPa

#VALUE! Béton comprimé en fissuré #VALUE! MPa

Acier tendu en fissuré #VALUE! MPa

#VALUE!

Fissurationpréjudiciable

VERIFICATIONS CONTRAINTES AVEC FERRAILLAGE REEL EN PLACE

Limitation s bt :


SEMELLES RECTANGULAIRES EN FLEXION DEVIEEMETHODE DE HAHN

DONNEES D'ENTREE

Largeur de la semelle b = 6.00 mLongueur de la semelle h = 6.00 mEffort normal P = 300 tMoment dans le sens transversal Mb = 82 t.mMoment dans le sens longitudinal Mh = 500 t.mNota : moments par rapport au centre du massif

RESULTATS

Contrainte maxi en pointe : #VALUE! t/m²

Contrainte mini : #VALUE! t/m²

Surface comprimée : #VALUE!

Contrainte 3/4 : #VALUE! t/m²#VALUE!

Détail du calculCas de la méthode de Hahn : #VALUE!Coeffients de calcul : #VALUE!

#VALUE!

Contrainte par la méthode de Meyerhoff : #VALUE! t/m²

smax =

smin =

Scomp =

s3/4 =


La Calculette HA

SE

CT

ION

A

A = 4.8 cm²Nombre de lits : 2

Nbre de barres par lit : 4 ##############################

#VALUE!

##########################################################################################

SE

CT

ION

At/

st At/st = 3.6 cm²/mh = 25 cm

Nbre de barres par lit : 3

#VALUE! <- économe#VALUE! <- fainéant

RE

PA

RT

ITIO

N C

AD

RE

S

10 cm

25 cmL = 710 cm

#VALUE!

CA

LC

UL

CO

MP

LE

T D

E F

LE

XIO

N S

IMP

LE

A L

'EL

U

Mu = 0 t.mVu = 0 t

Largeur poutre : 60 cm Nombre de lits : 2d poutre : 45 cm Nbre de barres par lit : 2 6 conseillé

A = #VALUE! cm² #VALUE!At/st = 0.0 cm²/m #VALUE!

a = 0.0 cm² #VALUE!

m = - ### A' = #VALUE! cm²

Calcul avec aciers comprimésA = #VALUE! cm²

edepart =

emax =


Flexion Simple à l'ELU

fc28 = 25 MPafe = 500 MPa

1.5

1.15

Mu = 56 t.mVu = 40,5 t

Vu red = 30,2 t

Largeur poutre : 30 cmd poutre : 85 cm


At/st = #VALUE! cm²/m Aciers supérieurs à l'appui :a = #VALUE! cm² #VALUE!

#VALUE!m = 0.18

Nombre de lits : 2Nbre de barres par lit : 4

Nbre de cadres : 2

Aciers sup à l'appui : #VALUE!Aciers sup en travée : #VALUE!

#VALUE!

Aciers inf : #VALUE!#VALUE!

#VALUE!

#VALUE!

gb =

gs =


"Les Outils Structure" Programmes réalisés par le B E PLANTIERUtilisation réservée au B E PLANTIER - Copie interditeFonctions de calcul : © Ph NURY (1996)Interface graphique et formules : © B E PLANTIER + Ph NURY (1998-2004)

AVERTISSEMENT :

Il est toujours nécessaire de se vérifier par un calcul manuelou par comparaison avec des resultats déjà établis et réputés corrects.

HISTORIQUE DES REVISIONS9/17/2003 Version 2004 RC1

9/22/2003 Version 2004 RC2 Correction affichage formule des cadresAjout fonction d'affichage des TS et incorporation dans les voiles et murs enterrésAjout d'un log 'Utilisateurs.xls'Prise en compte condition des 2 diamètres d'écart

9/24/2003 Version 2004 RC3 Ajout Saisie p, l (clé à molette)Ajout log au démarrage

9/26/2003 Version 2004 RC4 Ajout pu_bas à remonter dans les voilesAjout couteau suisseAjout console dans clé à molette

9/26/2003 Version 2004 RC5 Ajout fonctionalités dans la clé à molette

9/4/2003 Version 2004 VF Ajout balcons et passage en version finale ("VF")

2/20/2004 Version 2004 2004.1 Améliorations mineures

Communiquez vos suggestions ou problèmes ici

Utilisation sous l'entière responsabilité de l'utilisateur.

mailto:[email protected]?subject=Outils%20BAEL


INTRANET REP. TELEPHONIQUE RECHERCHE AFFAIRE


CALCUL DE BALCONS

HYPOTHESES :

Caractéristiques des materiaux :Béton : fcj = 25 MPaAcier : fe = 500 MPa

Charges permanentes : - t/m²Charges d'exploitation : 2.000 t/m²

Epaisseur à l'encastrement 22 cmEpaisseur en bout : 22 cm

Portée : 1.35 m

Dimensions du garde-corps béton :Largeur : 0 cmHauteur totale : 0 cm

RESULTATS :

Poids moyen de la dalle : 3.74 t/m² (ELU)Poids du garde-corps : 0.00 t/ml (ELU)

Moment : 3.39 t.m/m

Section d'acier requise : #VALUE! cm²/mSection mini : 1.98 cm²/m

#VALUE!

EspaceProjeteur

E12

350 kg/m² en règle générale Attention en montagne : neige éventuelle

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Lesoutilsstructure Modif Ahmed