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8/10/2019 Note de calcul semelle sous voile.docx
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8/10/2019 Note de calcul semelle sous voile.docx
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B9.0
2'
L
N il faut que B 3.15 m que je trouve un peu couteux donc jai rflchi augmenter
B et le dbord afin :
doptimiser la section du bton
et en mme temps amliorer la stabilit de notre semelle (augmenter la longueur comprim
)
jopte pour B= 2m et un dbord de 1.75 m de chaque part.
N=3300+2*8.27*0.8*25=3630.8 KN
e=N
M=2.47 l=5 m donc %60
'
l
ldonc notre semelle est plus stable
726.0
25
63.322''max
BL
N MPa Rup =0.9 MPa
Ferraillage de la semelle :
Nous allons dterminer le ferraillage de la semelle partir du moment du dbord renvers (console
sous charge max), pour ce faire on divise le diagramme des contraintes trapzodales en deux : lun
triangulaire de cot max2, lautre rectangulaire de cot max1
Le calcul des moments dencastrement se fait en utilisant les formulaires RDM suivants:
8/10/2019 Note de calcul semelle sous voile.docx
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pour la charge rectangulaire :
la charge linaire est 0.47 *B=0.47*2=0.94 MN/m
M=(0.94 *1.75*1.75)/2=1.44 MN .m
La charge triangulaire
Charge linaire : (0.726-0.47)*2=0.52 MN/m
M=(0.52 * 1.75*1.75 )/6=0.26MN.m
M(total)=1.44+0.26=1.7 MN/m As =57 (lhypothse que jai fait est errone le fait que jai
augment le dbord jai eu un moment qui est trs grand).
Donc je vais prendre B=3.4 et h=1.2
N=3990 KN e=2.24 l=3.44 l/l=50.1%
max =0.68 MPa Rup =0.9 MPa
pour la charge rectangulaire :
la charge linaire est 0.52 *B=0.47*3=1.56 MN/m
M=(1.56 *1.*1.)/2=0.78MN .m
La charge triangulaire
Charge linaire : (0.68-0.52)*3=0.48 MN/m
M=(0.48 * 1.*1. )/6=0.08MN.m
As =14.49 (15 HA 12 e=20)
As/4 =3.62 (acier trnsaversal)
M(total)=0.56 MN/m
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Cependant je pense que le ferraillage nest pas suffisant;jai trouv dans un document que quand le
ferraillage nest pas suffisant on tudie la semelle sous la charge normale seulement(acier principal
serait parallle B )