Etude structurelle de l’impact des règles PS 92 et ...eprints2.insa-strasbourg.fr/599/2/TOUZELLIER_PFE_Annexes.pdf · Détail du calcul des charges dues au vent ... une hauteur

Institut National des Sciences Appliquées de Strasbourg

Mémoire de soutenance de Diplôme d’Ingénieur INSA Spécialité Génie Civil

Etude structurelle de l’impact des règles PS 92 et Eurocode 8 sur des trames de bâtiments hospitaliers courants.

Centre Hospitalier de Belfort - Montbéliard

Annexes

Janvier 2010 – Juin 2010

Étude structurelle de l’impact des règles PS 92 et Eurocode 8 sur des trames de bâtiments hospitaliers courants.

Mémoire de Projet de Fin d’Etudes 2/83 2/83

Centre Hospitalier de Belfort Montbéliard.




Sommaire

Table des figures ..................................................................................................................................... 4

Table des tableaux .................................................................................................................................. 5

Détail du calcul des charges dues à la neige .......................................................................................... 6

Détail du calcul des charges dues au vent .............................................................................................. 9

Calcul de l’effort normal résistant d’un voile non armé ......................................................................... 14

Voile encastré sur 2 planchers + 1 voile........................................................................................ 14

Voile encastré sur 2 planchers + 2 voiles ...................................................................................... 15

Calcul des paramètres pour le calcul sismique selon l’EC 8 ................................................................. 16

Explications de l’augmentation des quantités de matériaux due au changement des trames ............. 17

Différents projets d’arrêtés sismiques pour l’application de l’EC 8 ....................................................... 18

Repérage des différents éléments ........................................................................................................ 46




Table des figures Figure 1 : schéma de la toiture pour le calcul des charges dues à la neige ........................................... 6

Figure 2 : schéma d'accumulation de la neige contre la façade du niveau R+4 ..................................... 8

Figure 3 : schéma d'accumulation de la neige contre l'acrotère ............................................................. 8

Figure 4 : schéma du modèle utilisé pour le calcul des charges dues au vent ..................................... 11

Figure 5 : définition des zones sur le pignon ......................................................................................... 11

Figure 6 : définition des zones en toiture .............................................................................................. 12

Figure 7 : repérage des poutres du sous-sol......................................................................................... 46

Figure 8 : repérage des poutres du RdC ............................................................................................... 47

Figure 9 : repérage des poutres R+1 .................................................................................................... 48

Figure 10 : repérage des poutres R+2 .................................................................................................. 49



Figure 13 : repérage des éléments de fondation .................................................................................. 52

Figure 14 : repérage des poteaux et des parois du sous-sol ................................................................ 53

Figure 15 : repérage des poteaux et des parois du RdC ...................................................................... 54

Figure 16 : repérage des poteaux et des parois du R+1 ....................................................................... 55




Figure 20 : repérage des dalles hautes sous-sol .................................................................................. 59

Figure 21 : repérage des dalles hautes RdC......................................................................................... 60

Figure 22 : repérage des dalles hautes R+1 ......................................................................................... 61




Figure 26 : repérage des poutres sous-sol (parasismique) ................................................................... 65

Figure 27 : repérage des poutres du RdC (parasismique) .................................................................... 66

Figure 28 : repérage des poutres R+1 (parasismique) ......................................................................... 67




Figure 32 : repérage des éléments de fondation (parasismique) ......................................................... 71

Figure 33 : repérage des poteaux et des parois du sous-sol (parasismique) ....................................... 72

Figure 34 : repérage des poteaux et des parois du RdC (parasismique) ............................................. 73

Figure 35 : repérage des poteaux et des parois du R+1 (parasismique) .............................................. 74




Figure 39 : repérage des dalles hautes sous-sol (parasismique) ......................................................... 78

Figure 40 : repérage des dalles hautes RdC (parasismique) ................................................................ 79

Figure 41 : repérage des dalles hautes R+1 (parasismique) ................................................................ 80







Table des tableaux Tableau 1 : récapitulatif des coefficients de pression extérieure .......................................................... 11

Tableau 2 : récapitulatif des coefficients de pression extérieure .......................................................... 12

Tableau 3 : récapitulatif des pressions sur les différentes faces du bâtiment ....................................... 13

Tableau 4: récapitulatif des paramètres sismiques du bâtiment selon l'EC 8 ....................................... 16




Détail du calcul des charges dues à la neige Le site sur lequel sera implanté le centre hospitalier se trouve sur la commune de Trévenans

dans le département du Territoire de Belfort (90) à une altitude de 370 m. Par conséquent

d’après l’Annexe Nationale de la NF EN 1991-1-3 le site est classé en région C2. Par

conséquent j’obtiens :

Valeur caractéristique Sk200 de la charge de neige au sol à une altitude < 200 m :

Le site est classé en région C2 donc Sk200 = 0,65 kN/m² NA / NF EN 1991-1-3 clause 1.1

Valeur de calcul de SAd de la charge exceptionnelle de neige sur le sol :

Le site est classé en région C2 donc SAd = 1,35 kN/m² NA / NF EN 1991-1-3 clause 1.1

Majoration de la valeur caractéristique due à l’altitude A = 370 m :

Le site se situe à une altitude A de 370 m, une majoration doit être prise en compte

Donc ∆s1 = A/1000 – 0,20 = 370/1000 – 0,20 = 0,17 kN/m² NA / NF EN 1991-1-3 clause 1.1

Valeur caractéristique Sk370 de la charge de neige au sol à une altitude A = 370 m :

Sk370 = Sk200 + ∆s1 = 0,65 + 0,17 = 0,82 kN/m² NA / NF EN 1991-1-3 clause 4.1

Valeur du coefficient d’exposition Ce :

Le bâtiment n’est pas protégé du vent donc Ce = 1,00 NA / NF EN 1991-1-3 clause 5.2(7)

Valeur du coefficient thermique Ct :

Le bâtiment sera chauffé et isolé donc Ct = 1,00 NA / NF EN 1991-1-3 clause 5.2(8) NOTE1

Le calcul de la charge de neige en toiture a été mené en considérant la toiture ci-dessous.

Figure 1 : schéma de la toiture pour le calcul des charges dues à la neige

Les données prises en compte sont :

Hauteur d’acrotère : h1 = 1,27 m

Hauteur de la façade du niveau 4 : h2 = 4,16 + 1,27 = 5,43 m




Étant donné que ces hauteurs sont supérieures à 1,00 m le calcul va être effectué selon le

paragraphe §5.3.6 de la norme NF EN 1991-1-3.

Valeur du coefficient de forme pour une toiture horizontale μ1 :

Je considère la toiture comme horizontale (α = 0°) donc μ1 = 0,80. NA / NF EN 1991-1-3 §5.3.2 fig. 5.1

Valeur du coefficient d’accumulation au droit des acrotères μ2,1 :

μ2,1 = μs1+ μw1 avec μs1 = 0 car toiture horizontale (α = 0° < 15°)

μw1 = 99,9727,1*2

09,248

2 1

21

h

bb > 2,80 donc μ2,1 = 2,80

μ2,1 = 2,80 < 10,382,0

27,1*2. 1 ks

h condition vérifiée

Donc μ2,1 = 2,80 NA / NF EN 1991-1-3 §5.3.6

Valeur de la longueur d’accumulation au droit des acrotères ℓs1 :

ℓs1 = 2*h = 2*1,27 = 3,54 m

On a ℓs1 = 3,54 m < 5,00 m

Donc ℓs1 = 5,00 m NA / NF EN 1991-1-3 §5.3.6

Valeur du coefficient d’accumulation au droit de la façade du niveau 4 μ2,2 :

μ2,2 = μs2+ μw2 avec μs2 = 0 car toiture horizontale (α = 0° < 15°)

μw2 =

88,827,116,4*2

2,482,48

2 2

21

h

bb > 2,80 donc μ2,2 = 2,80

μ2,2 = 2,80 <

10,382,0

27,116,4*2. 2

ks

h condition vérifiée

Donc μ2,2 = 2,80 NA / NF EN 1991-1-3 §5.3.6

Valeur de la longueur d’accumulation au droit de la façade du niveau 4 ℓs2 :

ℓs2 = 2*h = 2*(4,16 + 1,27) = 10,86 m

On a 5,00 m < ℓs2 = 10,86 m < 15,00 m

Donc ℓs2 = 10,86 m NA / NF EN 1991-1-3 §5.3.6

En phase durable j’obtiens :

La valeur de la charge de neige sans accumulation s1 :

s1 = μ1 . Ce . Ct . sk370 = 0,80*1,00*1,00*0,82 = 0,66 kN/m²

Donc s1 = 0,66 kN/m²

Ce qui représente une hauteur de neige de 0,33 m avec la masse volumique de la neige

ρneige = 200 kg/m3. NA / NF EN 1991-1-3 §5.2




La valeur de la charge de neige avec accumulation s2 :

Comme μ2,1 = μ2,2 je pose μ2 = μ2,1 = μ2,2 = 2,80

s2 = μ2 . Ce . Ct . sk370 = 2,80*1,00*1,00*0,82 = 2,30 kN/m²

Donc s2 = 2,30 kN/m²

Ce qui représente une hauteur de neige de 1,15 m (inférieure à la hauteur de l’obstacle donc

possible) avec la masse volumique de la neige ρneige = 200 kg/m3. NA / NF EN 1991-1-3 §5.2

Figure 2 : schéma d'accumulation de la neige contre la façade du niveau R+4

Figure 3 : schéma d'accumulation de la neige contre l'acrotère

0,66 kN/m²

2,30 kN/m²

0,66 kN/m²

2,30 kN/m²




Détail du calcul des charges dues au vent Le site sur lequel sera implanté le centre hospitalier se trouve sur la commune de Trévenans

dans le département du Territoire de Belfort (90). Par conséquent d’après l’Annexe Nationale

de la NF EN 1991-1-4 le site est classé en région 2. D’après les photographies prises par

satellite, je considère le terrain en catégorie de rugosité IIIb et je néglige l’effet de

masque. Par conséquent j’obtiens :

Valeur de la vitesse de référence vb0 = vb :

Le site est classé en région 2 donc vb0 = 24,00 m/s NA NF EN 1991-1-4 tab 4.2(NA)

De plus vb = cdir.cseason. vb0 avec cdir = cseason = 1,0 en se plaçant en sécurité NA NF EN 1991-1-4 clause 4.2(2)

Donc vb = vb0 = 24,00 m/s

Valeur de la longueur de rugosité z0 :

Le site est classé en catégorie de rugosité IIIb donc z0 = 0,50 m NA NF EN 1991-1-4 tab 4.1(NA)

Valeur de la hauteur minimale zmin :

Le site est classé en catégorie de rugosité IIIb donc zmin = 9,00 m NA NF EN 1991-1-4 tab 4.1(NA)

Valeur du facteur du terrain kr :

On a

07,0

,0

019,0

II

rz

zk avec z0,II = 0,05 m ce qui donne

07,0

05,0

50,019,0

rk

Donc kr = 0,22 NF EN 1991-1-4 §4.3.2

Valeur de la hauteur de référence ze :

Les dimensions du bâtiment sont h = 22,07 m et b = 96,4 m.

On a alors h < b donc je peux considérer le bâtiment comme un seul élément.

Donc ze = 22,07 m NA NF EN 1991-1-4 §7.2.2 fig. 7.4

Valeur du coefficient de rugosité cr(ze) à la hauteur ze :

On a

0

lnz

zkzc e

rer ce qui nous donne

50,0

07,22ln22,0er zc

Donc cr(ze) = 0,85 NA NF EN 1991-1-4




Valeur du coefficient s :

Le terrain présente une pente régulière de 10% (pente modérée) donc Le = Lu. Je considère

le bâtiment sur la crête de la pente (cas le plus défavorable) donc 0ue L

X

L

X.

De plus je considère la hauteur du bâtiment suffisamment faible pour que : 0eL

z

Donc s = 0,70 NF EN 1991-1-4 Annexe 3 fig. A.2

Valeur du coefficient d’orographie c0 :

Le terrain présente une pente régulière de 10% (pente modérée) donc ..210 sc ce qui

donne 10,0*70,0*210 c

Donc c0 = 1,14 NF EN 1991-1-4 Annexe 3 (3)

Valeur de la vitesse moyenne du vent vm :

On a vm(ze) = cr(ze) . c0 .. vb ce qui donne vm(ze) = 0,85*1,14*24,00

Donc vm(ze) = 23,13 m/s NA NF EN 1991-1-4

Valeur du coefficient de turbulence kl :

On a 6

0

4

0 3log1021 zckl

Ce qui donne 64 350,0log102114,1

lk

Donc kl = 1,05 NA NF EN 1991-1-4 AN1 clause 4.4(1)

Valeur de l’intensité de turbulence Iv(ze) :

On a

00 ln

zz

c

kzI

e

lev

ce qui donne

05,007,22ln14,1

05,1ev zI

Donc Iv(ze) = 0,24 NF EN 1991-1-4 §4.4

Valeur de la masse volumique de l’air ρair :

ρair = 1,225 kg/m3 NA NF EN 1991-1-4 clause 4.5(1)

Valeur de la pression dynamique de pointe qp(ze) :

On a emairevep zvzIzq2

..2

1..71

Ce qui donne 213,23225,12

124,071 ep zq

Donc qp(ze) = 886,64 Pa NF EN 1991-1-4 § 4.5




Détermination des coefficients de pression extérieure cpe10 et cpe1

!!! ATTENTION !!! Jusqu’à présent la lettre « b » désignée la largeur du bâtiment, à présent

celle-ci désigne la longueur de la façade perpendiculaire à la direction du vent.

La détermination de ces coefficients va être faite à partir du modèle suivant :

Figure 4 : schéma du modèle utilisé pour le calcul des charges dues au vent

Pour déterminer ces coefficients il faut distinguer les murs de la toiture.

Les murs : le découpage des murs verticaux se fait comme illustré ci-dessous.

Figure 5 : définition des zones sur le pignon

NF EN 1991-1-4 § 7.2.2

On a bhe ;2min avec b qui dépend de la direction du vent.

Mais on a aussi 2h = 2*22,07 = 44,14 m qui reste inférieur à b quelque soit la direction du

vent.

Donc e = 44,14 m NF EN 1991-1-4 § 7.2.2

Grâce au rapport h/d on obtient les coefficients cpe10 et cpe1.

On a 23,04,96

07,22

d

h ou 09,0

9,248

07,22

d

h. Dans les deux cas on a h/d < 0,25 donc on

obtient les coefficients suivants :

A B C D E

-1,2 -0,8 -0,5 +0,7 -0,3 cpe10

-1,4 -1,1 -0,5 +1,0 -0,3 cpe1

Tableau 1 : récapitulatif des coefficients de pression extérieure

NF EN 1991-1-4 § 7.2.2




La toiture : le découpage de la toiture se fait comme illustré ci-dessous.

Figure 6 : définition des zones en toiture

NF EN 1991-1-4 § 7.2.3

Pour les mêmes raisons que précédemment on a e = 44,14 m. NF EN 1991-1-4 § 7.2.3

Pour obtenir les coefficients cpe10 et cpe1, il faut considérer le rapport h

hp.

Avec hp = 1,27 m qui représente la hauteur de l’acrotère, et

h = 22,07 m qui représente la hauteur du bâtiment.

On a donc h

hp=

07,22

27,1= 0,058 ce qui donne 0,05 <

h

hp = 0,058 < 0,10.

Par interpolation linéaire on obtient les coefficients suivants :

F G H I

-1,37 -0,88 -0,70 +0,2 -0,2 cpe10

-1,97 -1,57 -1,20 +0,2 -0,2 cpe1

Tableau 2 : récapitulatif des coefficients de pression extérieure

NF EN 1991-1-4 § 7.2.3

Dans la suite des calculs je ne m’intéresse uniquement à des éléments de plus de 10 m², par

conséquent seul le coefficient cpe10 sera exploité.

Détermination des coefficients de pression intérieure cpi :

Comme la perméabilité des façades n’est pas connue, je choisis de prendre pour chaque

façade la plus sévère de +0,2 et -0,3 pour la valeur de Cpi. NF EN 1991-1-4 § 7.2.9(6) NOTE2

Détermination des pressions aérodynamiques intérieure wi et extérieure we :

Les zones définies précédemment varient selon la direction du vent. Par conséquent la zone

la moins sollicitée dans une direction de vent peut devenir la plus sollicitée dans une autre

direction. Par conséquent, pour que le bâtiment résiste quelle que soit la direction du vent je

choisi d’appliquer :

La pression la plus défavorable appliquée sur une des zones A, B, C, D et E à tous

les murs sans distinction.

La pression la plus défavorable appliquée sur une des zones F, G, H et I à toute la

toiture.




Les valeurs des pressions aérodynamiques sont obtenues à partir des formules suivantes :

eppee zqcw .10 et ippii zqcw .

NF EN 1991-1-4 § 5.2

Les résultats sont détaillés dans le tableau ci-dessous :

Tableau 3 : récapitulatif des pressions sur les différentes faces du bâtiment

Valeur du coefficient structural cscd :

Le bâtiment est en béton armé et ses dimensions h = 22,07 m et b = 96,4 m. Sur l’abaque je

lis cscd < 0,85 mais cscd doit vérifier 0,85 < cscd < 1,1

Donc cscd = 0,85 NF EN 1991-1-4 Annexe D fig. D2




Calcul de l’effort normal résistant d’un voile non armé Données :

Caractéristiques géométriques

Longueur b = 5,00 m

Epaisseur hw = 0,20 m

Hauteur 𝓁w = 4,16 m

Béton C30/37

fck = 30 MPa

fcd = 20 MPa (= 30/1,5)

η = 0,8 car béton non armé moins ductile

Acier TS

fy = 500 MPa

fyd = 434,78 MPa (= 500/1,15)

Effort résistant Nrd :

𝑁𝑟𝑑 = 𝑏 × ℎ𝑤 × 𝜂 × 𝑓𝑐𝑑 × 𝛷

Facteur d’excentricité Φ :

𝛷 = 1,14 1 −2. 𝑒𝑡𝑜𝑡ℎ𝑤

− 0,02𝓁0

ℎ𝑤≤ 1 −

2𝑒𝑡𝑜𝑡ℎ𝑤

Avec 𝑒𝑡𝑜𝑡 = 𝑒° + 𝑒𝑖 où e0 ≡ excentricité du 1er ordre (au minimum e0 = 1 cm)

ei = 𝑚𝑎𝑥 𝓁0

400; 2 𝑐𝑚 ≡ excentricité additionnelle due aux

imperfections géométriques

Longueur de flambement 𝓁0 𝓁0 = 𝛽 × 𝓁𝑤

Coefficient d’élancement λ 𝜆 =𝓁0

𝑖≤ 86

Rayon de giration i 𝑖 =ℎ𝑤

12=

0,20

12= 0,06

Voile encastré sur 2 planchers + 1 voile

Le coefficient 𝛽 =1

1+ 𝓁𝑤3𝑏

2 =

1

1+ 4,16

3×5,00

2 = 0,93 donc on obtient 𝓵𝟎 = 0,93 × 4,16 = 3,86 𝑚.

Le coefficient d’élancement 𝜆 =3,86

0,06= 66,91 ≤ 86 et l’excentricité additionnelle

ei = ma𝑥 386

400; 2 𝑐𝑚 = 2 𝑐𝑚 ainsi que l’excentricité du 1er ordre e0 = 1 cm donc etot = 3 cm.

J’obtiens le facteur d’excentricité 𝛷 = 1,14 1 −2×3

20 − 0,02

386

20= 0,41 ≤ 1 −

2×3

20 = 0,70.

Au final 𝑵𝒓𝒅 = 5,00 × 0,20 × 0,8 × 20 × 0,41 = 𝟔𝟓𝟔𝟎 𝒌𝑵 𝒔𝒐𝒊𝒕 𝟏𝟑𝟏𝟐 𝒌𝑵/𝒎𝒍.




Voile encastré sur 2 planchers + 2 voiles

Le coefficient 𝛽 =1

1+ 𝓁𝑤𝑏

2 =1

1+ 4,16

5,00

2 = 0,59 donc on obtient 𝓵𝟎 = 0,59 × 4,16 = 2,45 𝑚.

Le coefficient d’élancement 𝜆 =2,45

0,06= 40,83 ≤ 86 et l’excentricité additionnelle

ei = ma𝑥 245

400; 2 𝑐𝑚 = 2 𝑐𝑚 ainsi que l’excentricité du 1er ordre e0 = 1 cm donc etot = 3 cm.

J’obtiens le facteur d’excentricité 𝛷 = 1,14 1 −2×3

20 − 0,02

245

20= 0,55 ≤ 1 −

2×3

20 = 0,70.

Au final 𝑵𝒓𝒅 = 5,00 × 0,20 × 0,8 × 20 × 0,55 = 𝟖 𝟖𝟎𝟎 𝒌𝑵 𝒔𝒐𝒊𝒕 𝟏 𝟕𝟔𝟎 𝒌𝑵/𝒎𝒍.

En comparant ces valeurs à celles obtenues dans les voiles porteurs du sous-sol, je valide

mon choix de réaliser les voiles en béton C30/37 non armés.




Calcul des paramètres pour le calcul sismique selon l’EC 8 Détermination de la zone de sismicité :

Comme le bâtiment est implanté sur la commune de Trévenans (90), le bâtiment se situe

dans une zone de sismicité 3, dite modérée. Projet d’Arrêté (Annexe)

Détermination de l’accélération de référence agr :

Comme le bâtiment est en zone de sismicité 3 (modérée), l’accélération de référence

agr = 1,1 m/s² Projet d’Arrêté (Annexe)

Détermination de la classe de sol :

Le sol en place est composé de marnes calcaires. Par conséquent, je l’ai considéré comme

un sol raide. Le sol est de classe B. NF EN 1998-1 § 3.1.2 tab 3.1

Détermination du paramètre de sol S, de TB, TC et TD:

Comme le bâtiment est en zone de sismicité 3 et le sol de classe B, le spectre de réponse

élastique recommandé est de type 2, ce qui donne :

Le paramètre de sol S = 1,35

TB = 0,05s

TC = 0,25s

TD = 2,50s Projet d’Arrêté (Annexe)

Détermination de la catégorie d’importance :

Le bâtiment est un hôpital, donc son intégrité en cas de séisme est vitale pour la protection

civile. Le bâtiment est de catégorie d’importance IV. NF EN 1998-1 § 4.2.5

Détermination du coefficient d’importance γl:

Comme le bâtiment est de catégorie d’importance IV, le coefficient d’importance γl = 1,4. Projet d’Arrêté (Annexe)

Détermination de l’accélération horizontale de calcul ag :

L’accélération de référence agr = 1,1 m/s² et le coefficient d’importance γl = 1,4 donc

l’accélération de calcul ag = 1,1 x 1,4 = 1,54 m/s². NF EN 1998-1 § 3.2.1

Détermination du coefficient correspondant à la limite inférieure du spectre de calcul

horizontal β :

La valeur de ce coefficient β = 0,2. NF EN 1998-1 § 3.2.2.5

Accélération de calcul 1,54 m/s²

Classe de sol B

Paramètre de sol 1,35

TB 0,05 s

TC 0,25 s

TD 2,50s

Tableau 4: récapitulatif des paramètres sismiques du bâtiment selon l'EC 8




Explications de l’augmentation des quantités de matériaux

due au changement des trames Le passage de trame de 7,20 m à des trames de 7,50 m équivaut à une augmentation de 4%

de la longueur des trames. Voici les explications de l’évolution des différents éléments de la

structure :

Les dalles :

Le volume des dalles a augmenté de 8%, ceci s’explique de la façon suivante :

Je considère une dalle de 1m x 1m, sa surface est de 1m². Maintenant, j’augmente dans les

deux sens les trames de 4%, j’ai alors une dalle de 1,04m x 1,04m, sa surface est de

1,081 m² qui correspond à une augmentation de 8%.

Le volume de la dalle est proportionnel à sa surface donc le volume augmente de 8%

également.

Les poutres :

Le volume des poutres augmente de 4% car elles s’allongent aussi de 4%. Le volume est

proportionnel à la longueur de la poutre donc augmente de 4%.

La masse d’acier des poutres augmente de 20%, ceci s’explique de la façon suivante :

Je considère un mètre de poutre comprenant la section médiane, la section d’armature A est

proportionnelle au moment fléchissant 𝑀 =𝑞×𝓁2

8. Comme la longueur des trames augmente

de 4% dans les deux directions le moment 𝑀′ =𝑞′×𝓁′2

8 . Avec q’ = 1,04 x q et 𝓁’ = 1,04 x 𝓁,

cela donne 𝑀′ = 1,12 ×𝑞×𝓁2

8, soit une augmentation de 12% du moment fléchissant et par

conséquent de la section d’acier. De plus, la longueur de la poutre augmente aussi de 4%

donc au final la masse d’acier augmente de 17%.

Les voiles :

La longueur de voiles dans le bâtiment non parasismique ne diffère pas énormément selon

la longueur des trames car très peu de voiles s’étendent sur une trame complète.




Différents projets d’arrêtés sismiques pour l’application de

l’EC 8

Textes utilisés :

Décret 88 – 5 pages



Arrêté 92 – 3 pages

Arrêté 93 – 6 pages


















































































HghghhghghT


Mémoire de Projet de Fin d’Etudes 46/83


Repérage des différents éléments

Figure 7 : repérage des poutres du sous-sol

PO

U0 0

4

PO

U0 0

5

PO

U0 0

6

PO

U0 0

7

PO

U0 0

8

PO

U0 0

9

PO

U0 1

0

PO

U0 1

1

PO

U0 0

1

PO

U0 0

2

PO

U0 0

3

PO

U0 1

2

PO

U0 1

3

PO

U0 1

4

POU0 15




Figure 8 : repérage des poutres du RdC

PO

U1 0

4

PO

U1 0

5

PO

U1 0

6

PO

U1 0

7

PO

U1 0

8

PO

U1 0

9

PO

U1 1

0

PO

U1 1

1

PO

U1 0

1

PO

U1 0

2

PO

U1 0

3

PO

U1 1

2

POU1 13 POU1 14

POU1 24

POU1 20 POU1 19b POU1 19

POU1 18 POU1 17 POU1 16 POU1 15

POU1 21

POU1 22

POU1 25

POU1 26

POU1 23




Figure 9 : repérage des poutres R+1

PO

U2 0

4

PO

U2 0

5

PO

U2 0

6

PO

U2 0

7

PO

U2 0

8

PO

U2 0

9

PO

U2 1

0

PO

U2 1

1

PO

U2 0

1

PO

U2 0

2

PO

U2 0

3

PO

U2 1

2

POU2 13 POU2 14

POU2 20 POU2 19b POU2 19

POU2 18 POU2 17 POU2 16 POU2 15

POU2 21

POU2 22

POU2 23

POU2 24





PO

U3 0

4

PO

U3 0

5

PO

U3 0

6

PO

U3 0

7

PO

U3 0

8

PO

U3 0

9

PO

U3 1

0

PO

U3 1

1

PO

U3 0

1

PO

U3 0

2

PO

U3 0

3

PO

U3 1

2

POU3 13 POU3 14

POU3 20 POU3 19

POU3 18 POU3 17 POU3 16 POU3 15

POU3 21

POU3 22

POU3 23

POU3 24





PO

U4 0

4

PO

U4 0

5

PO

U4 0

6

PO

U4 0

7

PO

U4 0

8

PO

U4 0

9

PO

U4 1

0

PO

U4 1

1

PO

U4 0

1

PO

U4 0

2

PO

U4 0

3

PO

U4 1

2

POU4 13 POU4 14

POU4 20 POU4 19

POU4 18 POU4 17 POU4 16 POU4 15

POU4 21

POU4 22

POU4 23

POU4 24

POU4 25 POU4 26





PO

U5 0

4

PO

U5 0

5

PO

U5 0

6

POU5 07 POU5 08

POU5 09

POU5 10

POU5 11

PO

U5 0

1

PO

U5 0

2

PO

U5 0

3

POU5 12

POU5 13

POU5 14

POU5 16

POU5 15




Figure 13 : repérage des éléments de fondation

1

2

4

3

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

54 83

85

84

77

71

33

40 76

46

34

35

36

37

41

38

45

29

28

42

30

31

32

75

43

44

47

49

48

50

51

52

53

55

56

57

58

59

60

61

62

63

65

64

66

67

68

69

70

72

73

74

89 81

39

82

88 80

87 79

86 78

3 2 1

Radier

Semelle

isolée

Semelle filante 46

1

2

3

4

23

24

26

25

27

28

30

29

5

6

37

36

35 34 33 32 31

38 40

41

39

45

43

42 44




Figure 14 : repérage des poteaux et des parois du sous-sol

1

2

4

3

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

54 83

85

84

77

71

33

40 76

46

34

35

36

37

41

38

45

29

28

42

30

31

32

75

43

44

47

49

48

50

51

52

53

55

56

57

58

59

60

61

62

63

65

64

66

67

68

69

70

72

73

74

89 81

39

82

88 80

87 79

86 78

1

2

3

11

9

4

19

16

20

21

23 7 13

12 15

14

18

24

26

25 8 10

27

28

30

29

5

6 17 22




Figure 15 : repérage des poteaux et des parois du RdC

2

4

3

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

83

85

84

77

40 76

46

35

36

37

41

38

45

29

28

42

30

31

75

43

44

47

49

48

50

51

52

55

56

57

58

59

60

61

62

63

65

64

66

67

68

72

73

74

89 81

39

82

88 80

87 79

86 78

90

1

2

3

11

9

4

19

16

20

21

23 7 13

12 15

14

18

24

26

25 8 10

27

28

30

39

5

6 17 22




Figure 16 : repérage des poteaux et des parois du R+1

2

4

3

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

83

85

84

77

40 76

46

37

41

38

45

29

28

42

30

31

75

43

44

47

49

48

50

51

52

55

56

57

58

59

60

61

62

63

65

64

66

67

68

74

89 81

39

82

88 80

87 79

86 78

90

92 91

1

2

3

11

9

4

19

16

20

21

23 7 13

12 15

14

18

24

26

25 8 10

27

28

30

29

5

6 17 22





2

4

3

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

83

85

84

77

40 76

46

37

41

38

45

29

28

42

30

31

75

43

44

47

49

48

50

51

52

55

56

57

58

59

60

61

62

63

65

64

66

67

68

74

89 81

39

82

88 80

87 79

86 78

90

92 91

1

2

3

11

9

4

19

16

20

21

23 7

13 12

15

14

18

24

26

25 8 10

27

28

30

29

17 22





2

4

3

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

83

85

84

77

40 76

46

37

41

38

45

29

28

42

30

31

75

43

44

47

49

48

50

51

52

55

56

57

58

59

60

61

62

63

65

64

66

67

68

74

89 81

39

82

88 80

87 79

86 78

90

92 91

1

2

3

11

9

4

19

16

20

21

23 7 13

12 15

14

18

24

26

25 8 10

27

28

30

29

17 22





9

10 16

22

23

24

54 83

84 40 76

46

45

47

53

55 61

39

82 90

1

2

3

11

9

4

19

20

21

23 12

18

24

26

25 10 22




Figure 20 : repérage des dalles hautes sous-sol

D0 01 D0 04

D0 03

D0 02

D0 07

D0 10 D0 09 D0 08

D0 11

D0 13 D0 12

D0 14

D0 06 D0 05




Figure 21 : repérage des dalles hautes RdC

D1 14

D1 13

D1 2

5

D1 02

D1 18

D1 17

D1 15

D1 24 D1 23

D1 16

D1 21

D1 19

D1 0

6

D1 0

5

D1 0

4

D1 0

3

D1 0

1

D1 0

7

D1 0

9

D1 1

0

D1 1

1

D1 12

D1 0

8

D1 22

D1 20




Figure 22 : repérage des dalles hautes R+1

D2 14

D2 13

D2 2

5

D2 02

D2 18

D2 17

D2 15

D2 24 D2 23

D2 16

D2 21 D2 19

D2 0

6

D2 0

5

D2 0

4

D2 0

3

D2 0

1

D2 0

7

D2 0

9

D2 1

0

D2 1

1

D2 12

D2 0

8

D2 16b





D3 14

D3 13

D3 2

5

D3 02

D3 18

D3 17

D3 15

D3 24 D3 23

D3 16

D3 21 D3 19

D3 0

6 D3 0

5

D3 0

4

D3 0

3

D3 0

1

D3 0

7

D3 0

9

D3 1

0

D3 1

1

D3 12

D3 0

8

D3 16b





D4 14

D4 13

D4 2

5

D4 02

D4 18

D4 17

D4 15

D4 22

D4 16

D4 21

D4 19

D4 0

6

D4 0

4

D4 0

3

D4 0

1

D4 0

7

D4 1

0

D4 1

1

D4 12

D4 16b





D5 0

2

D5 0

3

D5 0

1




Figure 26 : repérage des poutres sous-sol (parasismique)

PO

U0 0

4

PO

U0 0

5

PO

U0 0

7

PO

U0 0

8

PO

U0 0

9

PO

U0 1

0

PO

U0 1

1

PO

U0 0

1

PO

U0 0

2

PO

U0 0

3

PO

U0 1

2

PO

U0 1

3

PO

U0 1

4

POU0 15

PO

U0 0

2b

PO

U0 0

8b

PO

U0 0

9b

POU0 17 POU0 18

PO

U0 1

6 Poutre de

reprise

Poutre Voile

PV

0 0

1

PV

0 0

3

PV

0 0

2

PV

0 0

4

PV

0 0

5




Figure 27 : repérage des poutres du RdC (parasismique)

PO

U1 0

4

PO

U1 0

5

PO

U1 0

6

PO

U1 0

7

PO

U1 0

8 PO

U1 0

9

PO

U1 1

0

PO

U1 1

1

PO

U1 0

1

PO

U1 0

3

PO

U1 1

2

POU1 13 POU1 14

POU1 24

POU1 20

POU1 19b POU1 19

POU1 18 POU1 17 POU1 16 POU1 15

POU1 21 POU1 19c

POU1 23b

PO

U1 2

2

POU1 23

PO

U1 0

2

PV

1 0

1

PV1 02




Figure 28 : repérage des poutres R+1 (parasismique)

PO

U2 0

4

PO

U2 0

5

PO

U2 0

6

PO

U2 0

7

PO

U2 0

8

PO

U2 0

9

PO

U2 1

0

PO

U2 1

1

PO

U2 0

1

PO

U2 0

3

PO

U2 2

2

POU2 13 POU2 14

POU2 24

POU2 20

POU2 19b POU2 19

POU2 18 POU2 17 POU2 16 POU2 15

POU2 21 POU2 19c

POU2 23b

PO

U2 1

2

POU2 23

PO

U2 0

2





PO

U3 0

4

PO

U3 0

5

PO

U3 0

6

PO

U3 0

7

PO

U3 0

8

PO

U3 0

9

PO

U3 1

0

PO

U3 1

1

PO

U3 0

1

PO

U3 0

3

PO

U3 2

2

POU3 13 POU3 14

POU3 24

POU3 20

POU3 19b POU3 19

POU3 18 POU3 17 POU3 16 POU3 15

POU3 21 POU3 19c

POU3 23b

PO

U3 1

2

POU3 23

PO

U3 0

2





PO

U4 0

4

PO

U4 0

5

PO

U4 0

6

PO

U4 0

7

PO

U4 0

8

PO

U4 0

9

PO

U4 1

0

PO

U4 1

1

PO

U4 0

1 P

OU

4 0

3

PO

U4 2

2

POU4 13 POU4 14

POU4 24

POU4 20

POU4 19b POU4 19

POU4 18 POU4 17 POU4 16 POU4 15

POU4 21 POU4 19c

POU4 23b

PO

U4 1

2

POU4 23

PO

U4 0

2

POU4 25 POU4 26





PO

U5 0

4

PO

U5 0

5

PO

U5 0

6

POU5 07 POU5 08

POU5 09b

POU5 10

POU5 11

PO

U5 0

1

PO

U5 0

2

PO

U5 0

3

POU5 12

POU5 13

POU5 14

POU5 16

POU5 15 POU5 09




Figure 32 : repérage des éléments de fondation (parasismique)

10

11

12

16

19

20

24

25

26

84

77

40 76

36

37

41

42

32

43

47

50

51

55

58

59

61

62

63

69

73

74 88

87

78

3 2 1

Radier

5 4

6

27

27

27

27

27 27

27

27

27

27

27 27

27

27

27

27 27

27

27 27

27

27 27

27 27 27

27 27

27 27

27

27




Figure 33 : repérage des poteaux et des parois du sous-sol (parasismique)

10

11

12

16

19

20

24

25

26

84

77

40 76

36

37

41

42

32

43

47

50

51

55

58

59

61

62

63

69

73

74 88

87

78

1

2

3 9

4

20 23 6 13 15 18 25 8 10

27

28

30

29

17 22

41

40

48

50

45 46

47

44

38

37 39

43

42

49

31 36

35

32 34

33

51 52

7

Poteaux de

reprise




Figure 34 : repérage des poteaux et des parois du RdC (parasismique)

2

4

3

5

6

7

8

9

17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

83

77 41

38 29

28

30

31

75

43

44

56

58

59

60

62

65

66 81

82

80

78

90

35 72

1

2

3

11

9

4

19

16

20

21

23 7 13

12

15

14

18

24

26

25 8 10

27

28

30

29

6 17 22

31

36

34

35

33 32

38

40

41

42

37

39




Figure 35 : repérage des poteaux et des parois du R+1 (parasismique)

2

4

3

5

6

7

8

9

11 17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

83

85 77

37

41

38 29

28

42

30

31

75 44

49

48

56

57

59

60

62

63

66 81

82

79

86 78

90

92 91

1

2

3

11

9

4

19

16

20

21

23 7 13

12

15

14

18

24

26

25 8 10

27

28

30

29

6 17 22

31

36

33 32

41

42 37

39





2

4

3

5

6

7

8

9

11

12

17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

83

85 77

37

41

38 29

28

42

30

31

75 44

49

48

56

57

59

60

62

63

66 81

82

79

86 78

90

92 91

1

2

3

11

9

4

19

16

20

21

23 7 13

12

15

14

18

24

26

25 8 10

27

28

30

29

17 22

31

36

33 32

41

42 37

39





2

4

3

5

6

7

8

9

11

12

17

19

18

20

21

22

23

24

25

26

27

83

85 77

37

41

38 29

28

42

30

31

75 44

49

48

56

57

59

60

62

63

66 81

82

79

86 78

90

92 91

1

2

3

11

9

4

19

16

20

21

23 7 13

12

15

14

18

24

26

25 8 10

27

28

30

29

17 22

31

36

33 32

41

42 37

39





9

10 16

22

23

24

83

84 40 76

46

45

47 55 61

82 90

54

53

1

2

3

11

9

4

19

20

21

23

12

18

24

26

25 10 22




Figure 39 : repérage des dalles hautes sous-sol (parasismique)

D0 0

1

D0 0

4

D0 0

3

D0 0

2

D0 07

D0 10 D0 09 D0 08

D0 11

D0 13 D0 12

D0 1

4

D0 05




Figure 40 : repérage des dalles hautes RdC (parasismique)

D1 14

D1 13

D1 2

5

D1 02

D1 18

D2 17

D1 15

D1 24 D1 23

D1 21

D1 19

D1

06

D1 0

5

D1 0

4

D1 0

3

D1 0

1

D1 0

7

D1 0

9

D1

10

D1 1

1

D1 12

D1 0

8

D1 22




Figure 41 : repérage des dalles hautes R+1 (parasismique)

D2 14

D2 13

D2 2

5

D2 02

D2 18

D2 17

D2 15

D2 24 D2 23

D2 16

D2 21 D2 19

D2 0

6

D2 0

5

D2 0

4

D2 0

3

D2 0

1

D2 0

7

D2 0

9

D2 1

0

D2 1

1

D2 12

D2 0

8

D2 16b





D3 14

D3 13

D3 2

5

D3 02

D3 18

D3 17

D3 15

D3 24 D3 23

D3 16

D3 21 D3 19

D3

06

D3 0

5

D3 0

4

D3 0

3

D3 0

1

D3

07

D3

09

D3

10

D3 1

1

D3 12

D3

08

D3 16b





D4 14

D4 13

D4 2

5

D4 02

D4 18

D4 17

D4 15

D4 22

D4 16

D4 21 D4 19

D4

06

D4

04

D4 0

3

D4 0

1

D4

07

D4

10

D4

11

D4 12

D4 16b





D5 0

2

D5 0

3

D5 0

1

Documents

Etude structurelle de l’impact des règles PS 92 et ...eprints2.insa-strasbourg.fr/599/2/TOUZELLIER_PFE_Annexes.pdf · Détail du calcul des charges dues au vent ... une hauteur