l'eau géothermale Chimieinfoterre.brgm.fr/rapports/81-SGN-386-GTH.pdf · DC8". Gerbe 6 Igs. Hevi wate Drill Pipes. Des¬ cente posé à 602 m. Reforage de 602 à 677 m. Forage de

OFFICE PUBLIC D'HLM DE LA VILLE DE PARIS49, rue Cardinal Lemoine - 75231 Paris Cedex 5

FORAGE GÉOTHERMIQUE DE LA COURNEUVE SUD GLCS 2

RAPPORT DE FIN DE SONDAGE

ÉTABLI PAR

MM. L. COS

J. GIMÉNEZ

A. MENJOZ - H. FABRIS

J. ROJAS

(rapport technique de forage)(supervision technique)(rapport d'essai)(rapport géologique)

0. GOYENECHE - A. DESPLAN (rapport géochimique)

AVEC LA COLLABORATION DE

MM. R. GABLE - B. MOUSSIE - P. SC

BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES

SERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL

Département géothermie

B.P. 6009 - 45060 Orléans Cedex - Tél.: (38) 63.80.01

Rapport du B.R.G.M.

81 SGN 386 GTH Mai 1981

Réalisation Département des Arts Graphiques

OFFICE PUBLIC D'HLM DE LA VILLE DE PARIS49, rue Cardinal Lemoine - 75231 Paris Cedex 5

FORAGE GÉOTHERMIQUE DE LA COURNEUVE SUD GLCS 2

RAPPORT DE FIN DE SONDAGE

ÉTABLI PAR

MM. L. COS

J. GIMÉNEZ

A. MENJOZ - H. FABRIS

J. ROJAS

(rapport technique de forage)(supervision technique)(rapport d'essai)(rapport géologique)

0. GOYENECHE - A. DESPLAN (rapport géochimique)

AVEC LA COLLABORATION DE

MM. R. GABLE - B. MOUSSIE - P. SC

BUREAU DE RECHERCHES GÉOLOGIQUES ET MINIÈRES

SERVICE GÉOLOGIQUE NATIONAL

Département géothermie

B.P. 6009 - 45060 Orléans Cedex - Tél.: (38) 63.80.01

Rapport du B.R.G.M.

81 SGN 386 GTH Mai 1981

Réalisation Département des Arts Graphiques

SOMMAIRE

INTRODUCTION 1

CEIAPITRE 1 - FICHE REX::ftPITULAnVE DES RESULTATS 2

CHAPITRE 2 - RAPPORT TECHNIQUE DE FORAGE 3

2.1. - Historique du sondage 32.2. - Compte-rendu journalier des opérations 32.3. - Etat du puits après les opérations 82.4. - Répartitù.on des longueijrs forées en différents

diamètres 82.5. - Vitesse rroyenne de pénétration par diamètre 8

CHAPITRE 3 - RAPPORT MDLOGIQOE 40

3.1. - Ooiçe lithostratàgxaphigue du forage 403.2. - Géologie du réservoir 40

CHAPITRE 4 - RAPPORT GEXXUIMIQUE 45

4.1. - Chimie de l'eau géothermale 454.2. - Evaluation des problênes liés â l'exploitation

de l'eau 46

CHAPITRE 5 - RAPPORT D'ESSAI DE PRODUCTION

5.1. - Résume et rappel des caractéristiques 645.2. - Interprétation de l'essai du 14/02/81 65

SOMMAIRE

INTRODUCTION 1

CEIAPITRE 1 - FICHE REX::ftPITULAnVE DES RESULTATS 2

CHAPITRE 2 - RAPPORT TECHNIQUE DE FORAGE 3

2.1. - Historique du sondage 32.2. - Compte-rendu journalier des opérations 32.3. - Etat du puits après les opérations 82.4. - Répartitù.on des longueijrs forées en différents

diamètres 82.5. - Vitesse rroyenne de pénétration par diamètre 8

CHAPITRE 3 - RAPPORT MDLOGIQOE 40

3.1. - Ooiçe lithostratàgxaphigue du forage 403.2. - Géologie du réservoir 40

CHAPITRE 4 - RAPPORT GEXXUIMIQUE 45

4.1. - Chimie de l'eau géothermale 454.2. - Evaluation des problênes liés â l'exploitation

de l'eau 46

CHAPITRE 5 - RAPPORT D'ESSAI DE PRODUCTION

5.1. - Résume et rappel des caractéristiques 645.2. - Interprétation de l'essai du 14/02/81 65

LISTE DES ANNEXES

Annexe 1 - Forage géothermique GLCS2 - coupe technique

Annexe 2.1. - Répartition des tenps (tableau)

Annexe 2.2. - Répartition des tenps (r^résentation graphique)

Annexe 3 - Performance des outils de forage (17 "1/2 - 12" 1/4 - 8"1/2 - 6")

Annexe 4.1. - Corposition de la colonne 13" 3/8

Annes5 4.2. - Composition de la colonne 9 "5/8

Annexe 4.3. - Ccitçosition de la colonne 7"

Annexe 4.4. - Job report

Annexe 5.1. - Produits boue - bilan des volumes - caractéristiques moyennes(phase 17" 1/2 - phase l2"l/4 - phase 8" 1/2 - phase 6")

Annexe 5.2. - Garniture 4CS 2 (dévié)

LISTE DES ANNEXES

Annexe 1 - Forage géothermique GLCS2 - coupe technique

Annexe 2.1. - Répartition des tenps (tableau)

Annexe 2.2. - Répartition des tenps (r^résentation graphique)

Annexe 3 - Performance des outils de forage (17 "1/2 - 12" 1/4 - 8"1/2 - 6")

Annexe 4.1. - Corposition de la colonne 13" 3/8

Annes5 4.2. - Composition de la colonne 9 "5/8

Annexe 4.3. - Ccitçosition de la colonne 7"

Annexe 4.4. - Job report

Annexe 5.1. - Produits boue - bilan des volumes - caractéristiques moyennes(phase 17" 1/2 - phase l2"l/4 - phase 8" 1/2 - phase 6")

Annexe 5.2. - Garniture 4CS 2 (dévié)

INTRODUCTION

Le puits de réinjection GLCS2 entrepris à La Courneuve pour le comptede l'OPHLM de la ville de Paris, bien que situé dans un environnement par¬ticulièrement difficile (problèmes de bruit) a été conduit avec succès.

Le problême du bruit a modifié totalement la conduite du forage et aété à l'origine (les modifications de garniture étant limitées au strictminiÉQum et l'ecartement dev.ant être de 1 000 m environ entre production etréinjection) - de l'importance de l'angle de déviation qui a atteint 60° enphase 8" 1/2.

Le système de boue choisi et les précautions prises lors de la réali¬sation du forage se sont avérés efficaces puisqu'un seul coincement a étéobservé et résolu rapidement et que les tubes 7" ont été descendus sansdifficulté.

Ce forage a mis par ailleurs en évidence, que à IOOO m de distance, leDogger pouvait avoir des caractéristiques de réservoir sensiblement diffé¬rentes.

INTRODUCTION

Le puits de réinjection GLCS2 entrepris à La Courneuve pour le comptede l'OPHLM de la ville de Paris, bien que situé dans un environnement par¬ticulièrement difficile (problèmes de bruit) a été conduit avec succès.

Le problême du bruit a modifié totalement la conduite du forage et aété à l'origine (les modifications de garniture étant limitées au strictminiÉQum et l'ecartement dev.ant être de 1 000 m environ entre production etréinjection) - de l'importance de l'angle de déviation qui a atteint 60° enphase 8" 1/2.

Le système de boue choisi et les précautions prises lors de la réali¬sation du forage se sont avérés efficaces puisqu'un seul coincement a étéobservé et résolu rapidement et que les tubes 7" ont été descendus sansdifficulté.

Ce forage a mis par ailleurs en évidence, que à IOOO m de distance, leDogger pouvait avoir des caractéristiques de réservoir sensiblement diffé¬rentes.

CHAPITRE 1

FICHE RECAPITULATIVE DES RESULTATS

CHAPITRE 1

FICHE RECAPITULATIVE DES RESULTATS

1 -.FICHE RECAPITULATIVE DES RESULTATS OBTENUS SUR LE FORAGE

GEOTHERMIQUE DE LA COURNEUVE SUR GLCS 2

COMMUNE

DEPARTEMENT

COORDONNEES

LAMBERT

LA COURNEUVE

SEINE SAINT DENIS

X = 603467,7y = 136365,62 == 35

MAITRE D'OUVRAGE :

MAITRE D'OEUVRE :

ENTREPRENEUR :

BUT DU SONDAGE :

APPAREIL :

DUREE DU SONDAGE :

PROFONDEUR FINALE

OPHLM DE LA VILLE DE PARIS

B.R. G.M.

GIE FORAKY FORAMINES

REALISATION DU PUITS DE REINJECTION D'UN DOUBLETGEOTHERMIQUE AU DOC3GER

TR800

Du 23.12.80 au 16.02.81

: 2 189 m

CARACTERISTIQUES DU RESERVOIR :

Niveaux producteursHauteur productricePorosité nioyenneTempérature stabilisée Ê 1S36 m dév.au débit de 97.5 ni3/hViscosité moyenne de l''eEuSalinité moyenne

Compressibilité totalePression artésiennePression statique extrapolée

entre 1647 tn et 1718 mh = 25 iri0 = 16 y.

Tf = 57. 9 Cu = 0. 49 cp

= 22 g/1-5 -1

Ct = 9. 6 10 atmPar = 8 kg/cm2 a.

Pe = 165.'s kq/cm2 abs(ie36 m. d)

Transmissivité relativeTransmissivité intrinsèquePerméabilité intrinsèqueFacteur de skinQ lobai (effet de déviation)

kh/ukhk

..J

=

=

=

=

679333. 31. OO- 2. '

D.D.D

«H

cm/m

cp

1 -.FICHE RECAPITULATIVE DES RESULTATS OBTENUS SUR LE FORAGE

GEOTHERMIQUE DE LA COURNEUVE SUR GLCS 2

COMMUNE

DEPARTEMENT

COORDONNEES

LAMBERT

LA COURNEUVE

SEINE SAINT DENIS

X = 603467,7y = 136365,62 == 35

MAITRE D'OUVRAGE :

MAITRE D'OEUVRE :

ENTREPRENEUR :

BUT DU SONDAGE :

APPAREIL :

DUREE DU SONDAGE :

PROFONDEUR FINALE

OPHLM DE LA VILLE DE PARIS

B.R. G.M.

GIE FORAKY FORAMINES

REALISATION DU PUITS DE REINJECTION D'UN DOUBLETGEOTHERMIQUE AU DOC3GER

TR800

Du 23.12.80 au 16.02.81

: 2 189 m

CARACTERISTIQUES DU RESERVOIR :

Niveaux producteursHauteur productricePorosité nioyenneTempérature stabilisée Ê 1S36 m dév.au débit de 97.5 ni3/hViscosité moyenne de l''eEuSalinité moyenne


entre 1647 tn et 1718 mh = 25 iri0 = 16 y.

Tf = 57. 9 Cu = 0. 49 cp

= 22 g/1-5 -1

Ct = 9. 6 10 atmPar = 8 kg/cm2 a.

Pe = 165.'s kq/cm2 abs(ie36 m. d)

Transmissivité relativeTransmissivité intrinsèquePerméabilité intrinsèqueFacteur de skinQ lobai (effet de déviation)

kh/ukhk

..J

=

=

=

=

679333. 31. OO- 2. '

D.D.D

«H

cm/m

cp

CHAPITRE 2

RAPPORT TECHNIQUE DE FORAGE

CHAPITRE 2

RAPPORT TECHNIQUE DE FORAGE

2 - RAPPORT TECHNIQUE DE FORAGE

REMARQUE : toutes les profondeurs sont prises par rapport au sol.

2.1. - Historigue_du_sonda2e

Début forage

Fin forage

Essais

Fin du sondage

23.12.1980

09.02.1981

à partir du 11.02.1981

16.02.1981

Le sondage a duré 56 jours.

Le sondage a été exécuté avec l'appareil SKYTOP TR 800 de la société Foraky-Foramines. Le B.R.G.M. (département Géothermie) a assuré la maîtrise d'oeuvrede 1 ' opération .

La société SAMEGA était chargée de la surveillance géologique sous la super¬vision du B.R. G.M. (département Géothermie et SGR IDF).

2.2. - Çoinpte-rendu_ journalier _des__ogérations

23.12.80 - Préparation outil 17" 1/2. Forage en 17"l/2 de O m à 63 m. Remontéeoutil au sabot. Arrêt du forage de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 63 m.

24.12.80 - Descente outils, forage en 17"l/2 de 63 m à 122 m. Mise en placed'un bouchon de boue épaisse, mesure de déviation au cable : 0,45°.Remontée outil au sabot. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 59 m.

25.12.80 - Arrêt Maître d'Ouvrage.

26.12^80 - Descente outil au fond. Reforage de 94 m à 122 m. Forage en 17"l/2de 122 ma 197,50 m. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 75,50 m

27.12.80 - Descente outil au fond.. Reforage de 195 m à 197,50 m. Forage de197,50 m à 282 m. Remontée outil au jour. Changement outil. Des¬cente 2 longueurs D.C. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 84,50 m

28.12.80 - Descente outil au fond. Forage en 17"l/2 de 282 m à 366 m. Remontée5 Igs. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 84 m.

29.12.80 - Descente outil au fond. Forage de 366 m à 468 m. Circulation 1/2 h.Remontée 5 longueurs. Arrêt de 22 h á 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 102 m.

2 - RAPPORT TECHNIQUE DE FORAGE

REMARQUE : toutes les profondeurs sont prises par rapport au sol.

2.1. - Historigue_du_sonda2e

Début forage

Fin forage

Essais

Fin du sondage

23.12.1980

09.02.1981

à partir du 11.02.1981

16.02.1981

Le sondage a duré 56 jours.

Le sondage a été exécuté avec l'appareil SKYTOP TR 800 de la société Foraky-Foramines. Le B.R.G.M. (département Géothermie) a assuré la maîtrise d'oeuvrede 1 ' opération .

La société SAMEGA était chargée de la surveillance géologique sous la super¬vision du B.R. G.M. (département Géothermie et SGR IDF).

2.2. - Çoinpte-rendu_ journalier _des__ogérations

23.12.80 - Préparation outil 17" 1/2. Forage en 17"l/2 de O m à 63 m. Remontéeoutil au sabot. Arrêt du forage de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 63 m.

24.12.80 - Descente outils, forage en 17"l/2 de 63 m à 122 m. Mise en placed'un bouchon de boue épaisse, mesure de déviation au cable : 0,45°.Remontée outil au sabot. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 59 m.

25.12.80 - Arrêt Maître d'Ouvrage.

26.12^80 - Descente outil au fond. Reforage de 94 m à 122 m. Forage en 17"l/2de 122 ma 197,50 m. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 75,50 m

27.12.80 - Descente outil au fond.. Reforage de 195 m à 197,50 m. Forage de197,50 m à 282 m. Remontée outil au jour. Changement outil. Des¬cente 2 longueurs D.C. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 84,50 m

28.12.80 - Descente outil au fond. Forage en 17"l/2 de 282 m à 366 m. Remontée5 Igs. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 84 m.

29.12.80 - Descente outil au fond. Forage de 366 m à 468 m. Circulation 1/2 h.Remontée 5 longueurs. Arrêt de 22 h á 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 102 m.

30.12.80 - Descente outil au fond. Forage de 468 m à 533 m. Circulation. Remontée12 longueurs. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 65 m.

31.12.80 - Terminé de remonter l'outil au jour. Préparation matériel de tubage.Ti±>age de la colonne 13 "3/8 de 0 m à 496 m. Circulation. Cimentationavec 48 T ciment CPA55 ami ante de 1,85. Chasse. Attente prise ciment.

01.01.81 - Attente prise ciment, relâché la colonne à 11 H 30. Coupé le tubeguide. Préparation de la casing-head. Cimentation complémentairede surface.

202.Ol.81 - Montage du B.O.P. Essais d'étanchéité 50 kg/ cm . 15 mn. OK. Descente

outil 12"l/4 encDxirs.

03.01.81 - Terminé la descente outil 12" 1/4. Top du ciment à 482 m. Reforage duciment. Forage de 533 m à 550 m. Circulation, mesure de déviation aucable 0,30". Fabrication boue. Chasse boue polluée. Remonté au sabot.Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 17 m.

04.01.81 - Remonté outil au jour. Préparation du matériel pour la déviation.Gerbe la turbine. Essais de la turbine en surface. Descente de laturbine.. Gerbe les K monel. Mesure d'orientation. Forage de 550 m

à 565 m (NJ 1/4 W - 0,40° á 555 m). Forage de 565 m à 575 m (N 12"3/4W - 0,27° à 564 m). Circulation. Remontée deux longueurs. Outil ausabot. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de br\iit.Avancement de la journée : 25 m.

05.01.81 - Descente outil au fond. Forage de 575 m à 584 m (mesure déviationN 15"l/4 W - 0,35° à 573 m). Forage de 584 m à 602 m (mesvure dévia¬tion N 27"l/2 W, 0,71° à 592m). Rectification azimut forage de 602 m

à 620 m (mesvure déviation) . Forage de 620 m à 64a;jii (mesure dévia¬tion N° 47"3/4 W - -0,99° à 630 m). Forage de 640 m à 660 m (mesuredéviation N 36"3/4 W - 1,22° à 648 m). Avancement de la journée : 85 m.

06.01/81 - Forage de 660 m à 677 m (mesure déviation) . Circulation. Remontéela turbine de forage au jour. Changement outil, vissé xm stabilo,un K Monel. 5 Igs DC8" . Gerbe 6 Igs. Hevi wate Drill Pipes. Des¬cente posé à 602 m. Reforage de 602 à 677 m. Forage de 677 m à715 m. Avancement de la journée : 55 m.

07.01.81 - (mesure déviation). Forage de 715 m à 724 m. Changé le câble dutreuil de curage. Forage de 724 m à 771 m. Circulation (mesturedéviation). Forage de 771 m à 836 m (mesiire déviation) . 18,40° à832 m. Forage de 836 m à 902 m (mesure déviation N 27" 1/2 W -16,60° à 887 m). Foré à 902 m à 977 m (mesure déviation). Foréde 977 m à 979 m. Circulation.Avancement de la journée : 264 m.

08.01.81 - Circulation. Remonté outil au jour. Changement outil. Descenteoutil posé à 950 m. Reforage de 950 m à 979 m. Forage 979 m â1032 m. Enregistrement du bruit. Foré de 1032 m à 1065 m. Avan¬cement de la journée : 86 m.

09.01.81 - Forage de 1065 m à 1O70 m. Circulation (mesure déviation). Circu¬lation. Remonté outil au jour. Préparation matériel de tubage,Schlumberger GR-BHC caliper BGT. Tubage 9" 5/8 en cours de descente.Avancement delà journée : 5 m

30.12.80 - Descente outil au fond. Forage de 468 m à 533 m. Circulation. Remontée12 longueurs. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 65 m.

31.12.80 - Terminé de remonter l'outil au jour. Préparation matériel de tubage.Ti±>age de la colonne 13 "3/8 de 0 m à 496 m. Circulation. Cimentationavec 48 T ciment CPA55 ami ante de 1,85. Chasse. Attente prise ciment.

01.01.81 - Attente prise ciment, relâché la colonne à 11 H 30. Coupé le tubeguide. Préparation de la casing-head. Cimentation complémentairede surface.

202.Ol.81 - Montage du B.O.P. Essais d'étanchéité 50 kg/ cm . 15 mn. OK. Descente

outil 12"l/4 encDxirs.

03.01.81 - Terminé la descente outil 12" 1/4. Top du ciment à 482 m. Reforage duciment. Forage de 533 m à 550 m. Circulation, mesure de déviation aucable 0,30". Fabrication boue. Chasse boue polluée. Remonté au sabot.Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit.Avancement de la journée : 17 m.

04.01.81 - Remonté outil au jour. Préparation du matériel pour la déviation.Gerbe la turbine. Essais de la turbine en surface. Descente de laturbine.. Gerbe les K monel. Mesure d'orientation. Forage de 550 m

à 565 m (NJ 1/4 W - 0,40° á 555 m). Forage de 565 m à 575 m (N 12"3/4W - 0,27° à 564 m). Circulation. Remontée deux longueurs. Outil ausabot. Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de br\iit.Avancement de la journée : 25 m.

05.01.81 - Descente outil au fond. Forage de 575 m à 584 m (mesure déviationN 15"l/4 W - 0,35° à 573 m). Forage de 584 m à 602 m (mesvure dévia¬tion N 27"l/2 W, 0,71° à 592m). Rectification azimut forage de 602 m

à 620 m (mesvure déviation) . Forage de 620 m à 64a;jii (mesure dévia¬tion N° 47"3/4 W - -0,99° à 630 m). Forage de 640 m à 660 m (mesuredéviation N 36"3/4 W - 1,22° à 648 m). Avancement de la journée : 85 m.

06.01/81 - Forage de 660 m à 677 m (mesure déviation) . Circulation. Remontéela turbine de forage au jour. Changement outil, vissé xm stabilo,un K Monel. 5 Igs DC8" . Gerbe 6 Igs. Hevi wate Drill Pipes. Des¬cente posé à 602 m. Reforage de 602 à 677 m. Forage de 677 m à715 m. Avancement de la journée : 55 m.

07.01.81 - (mesure déviation). Forage de 715 m à 724 m. Changé le câble dutreuil de curage. Forage de 724 m à 771 m. Circulation (mesturedéviation). Forage de 771 m à 836 m (mesiire déviation) . 18,40° à832 m. Forage de 836 m à 902 m (mesure déviation N 27" 1/2 W -16,60° à 887 m). Foré à 902 m à 977 m (mesure déviation). Foréde 977 m à 979 m. Circulation.Avancement de la journée : 264 m.

08.01.81 - Circulation. Remonté outil au jour. Changement outil. Descenteoutil posé à 950 m. Reforage de 950 m à 979 m. Forage 979 m â1032 m. Enregistrement du bruit. Foré de 1032 m à 1065 m. Avan¬cement de la journée : 86 m.

09.01.81 - Forage de 1065 m à 1O70 m. Circulation (mesure déviation). Circu¬lation. Remonté outil au jour. Préparation matériel de tubage,Schlumberger GR-BHC caliper BGT. Tubage 9" 5/8 en cours de descente.Avancement delà journée : 5 m

10.01.81 - Terminéi descente tubage. Montage LINER HANGER. Rangement matérielde txibage.

11.01.81 - Posé le tubage â 1068 m avec les tiges de 5". Circulation. Ancréle tubage. Tête du LINER HANGER à 627,93 m. Circulation. Cimenta¬tion 10 T CPJ55. Amiante d = 1,85. Chasse 28,5 m . Remontée tiges5". Attente prise ciment.

12.01.81 - Dégerbage D.C. 9"l/2 et 8". Gerbe D.C. 8"l/2. Descente outil 8"l/2.Reforage ciment sur le liner hanger. Arrêt de 22 h à 4 h pour causede bruit.

13.01.81 - Descente outil à 1041 m. Reforage bouchon et sabot. Forage en 8"l/2de 1070 m à 1071,50 m. Remontée outil au jour. Changement outil,descente outil au sabot. Fabrication 120 m^ de boue. Descenteoutil au fond. Forage de 1071,50 m à 1072 m.

14.01.81 - Foré de 1072 m à 1081 m. Circulation. Remontée outil au jour. Chan¬gement outil. Descente au fond. Forage en 8" 1/2 de 1081 ma 1134 m.Circulation. Mesure de déviation. Rupture du câble dans les tiges.Descente au fond. Circulation. Avancement de la journée 62 m.

15.01.81 - (mesure déviation). Remontée outil au jour. Changement outil. Changéles RAMS sur B.O.P.

16.01.81 - Gerbe la tiirbine 6"l/4 et coulisse. Descente outil. Forage de 1134 m

à 1149 m (mesure déviation). Forage de 1149 m à 1158 m. Mesure dé¬viation. Forage de 1158 m à 1166,50 m. Plus d'avancement, (mesuredéviation). Circulation. Avancement de la journée : 32,50 m.

17.01.81 - Remontée outil au jo\ir. Contrôle et essais de la turbine. Changéoutil. Descente au fond. Forage de 1166,50 m à 1173 m (mesure dé¬viation). Forage de 1173 m à 1193 (mesure déviation). Forage de1192 m à 1201 m (mesure déviation). Forage de 1201 m à 1211 m.Circulation.Avancement de la jo;jrnée : 44,50 m.

18.01.81 - Remontée outil au jour. Gerbe la turbine et un D.C. Descente outilau fond. Posé à 1150 m. Reforage de 1150 m à 1211 m. Forage de1211 m à 1255 m. (mesure déviation). Forage de 1255 m à 1265 m.Avancement de la journée : 54 m.

19.01.81 - Forage de 1265 m à 1274 m (mesure de déviation). Foré de 1274 m

à 1295 m. Remontée outil au jour. Changement de garniture. Des¬cente outil au fond. Forage de 1295 m à 1328 m (mesure déviation) .Foré de 1328 m à 1331 m. Avancement de la journée : 66 m.

20.01.81 - Forage de 1331 m à 1356 m (mesure déviation). Forage de 1356 m à1374 m (mesure déviation) . Forage de 1374 m à 1411 m. (mesure dé¬viation) . Avancement de la journée : 80 m.

21.01.81 - Forage de 1411 m à 1414 m. Circulation. Remontée outil au jotu:.Changement garni tiire. Descente outil au fond. Forage de 1414 m

à 1440 m.Avancement dela journée : 29 m.

22.01.81 - Forage de 1440 m à 1451 m (mesure déviation). Forage de 1451 m à1488 m (mesure déviation) . Forage de 1488 m à 1544 m (mesure dedéviation) .

10.01.81 - Terminéi descente tubage. Montage LINER HANGER. Rangement matérielde txibage.

11.01.81 - Posé le tubage â 1068 m avec les tiges de 5". Circulation. Ancréle tubage. Tête du LINER HANGER à 627,93 m. Circulation. Cimenta¬tion 10 T CPJ55. Amiante d = 1,85. Chasse 28,5 m . Remontée tiges5". Attente prise ciment.

12.01.81 - Dégerbage D.C. 9"l/2 et 8". Gerbe D.C. 8"l/2. Descente outil 8"l/2.Reforage ciment sur le liner hanger. Arrêt de 22 h à 4 h pour causede bruit.

13.01.81 - Descente outil à 1041 m. Reforage bouchon et sabot. Forage en 8"l/2de 1070 m à 1071,50 m. Remontée outil au jour. Changement outil,descente outil au sabot. Fabrication 120 m^ de boue. Descenteoutil au fond. Forage de 1071,50 m à 1072 m.

14.01.81 - Foré de 1072 m à 1081 m. Circulation. Remontée outil au jour. Chan¬gement outil. Descente au fond. Forage en 8" 1/2 de 1081 ma 1134 m.Circulation. Mesure de déviation. Rupture du câble dans les tiges.Descente au fond. Circulation. Avancement de la journée 62 m.

15.01.81 - (mesure déviation). Remontée outil au jour. Changement outil. Changéles RAMS sur B.O.P.

16.01.81 - Gerbe la tiirbine 6"l/4 et coulisse. Descente outil. Forage de 1134 m

à 1149 m (mesure déviation). Forage de 1149 m à 1158 m. Mesure dé¬viation. Forage de 1158 m à 1166,50 m. Plus d'avancement, (mesuredéviation). Circulation. Avancement de la journée : 32,50 m.

17.01.81 - Remontée outil au jo\ir. Contrôle et essais de la turbine. Changéoutil. Descente au fond. Forage de 1166,50 m à 1173 m (mesure dé¬viation). Forage de 1173 m à 1193 (mesure déviation). Forage de1192 m à 1201 m (mesure déviation). Forage de 1201 m à 1211 m.Circulation.Avancement de la jo;jrnée : 44,50 m.

18.01.81 - Remontée outil au jour. Gerbe la turbine et un D.C. Descente outilau fond. Posé à 1150 m. Reforage de 1150 m à 1211 m. Forage de1211 m à 1255 m. (mesure déviation). Forage de 1255 m à 1265 m.Avancement de la journée : 54 m.

19.01.81 - Forage de 1265 m à 1274 m (mesure de déviation). Foré de 1274 m

à 1295 m. Remontée outil au jour. Changement de garniture. Des¬cente outil au fond. Forage de 1295 m à 1328 m (mesure déviation) .Foré de 1328 m à 1331 m. Avancement de la journée : 66 m.

20.01.81 - Forage de 1331 m à 1356 m (mesure déviation). Forage de 1356 m à1374 m (mesure déviation) . Forage de 1374 m à 1411 m. (mesure dé¬viation) . Avancement de la journée : 80 m.

21.01.81 - Forage de 1411 m à 1414 m. Circulation. Remontée outil au jotu:.Changement garni tiire. Descente outil au fond. Forage de 1414 m

à 1440 m.Avancement dela journée : 29 m.

22.01.81 - Forage de 1440 m à 1451 m (mesure déviation). Forage de 1451 m à1488 m (mesure déviation) . Forage de 1488 m à 1544 m (mesure dedéviation) .

22.01.81 - Foré de 1544 m à 1576 m.Avancement de la journée : 136 m.

23.01.81 - Forage de 1576 m à 1602 m (mesure déviation). Circulation. Remontéeoutil au jour. Changé stabilisation de la garniture de forage. Des¬cente outil au fond. Forage 1602 m à 1642 m. Avancement de la jour¬née : 63 m.

24.01.81 - Forage de 1642 m à 1668 m. Mesure déviation. N 29"3/5 W - 47,94° à1646 m. Forage de 1668 m à 1732 m. Mesure déviation N 28" 1/4 W -64° à 1720 m. Forage de 1732 à 1749 m.Avancement de la journée : 108 m.

25.01.81 - Forage de 1749 m à 1770 m. Circulation SHORT TRIP. Coincement dela garniture à 1633 m. Battage avec la coulisse. Mise en placed'un bouchon de free-pipe. Chasse. Attente.Avancement de la joximée : 21 m.

26.01.81 - Attente effet du bouchon de free pipe. Battage vers le haut etvers le bas, toutes les 3 mn traction 140 T. Garniture décoincéeà 18 h 45. Remonté 20 longueurs. Changé tube d'usure.

27.01.81 - Descente outil au fond. Pose à 1725 m. Reforage de 1625 m à 1770 m.Forage de 1770 m à 1808 m (mesure déviation) . Forage de 1808 m à1840 m.Avancement de la journée : 70 m.

28.01.81 - Forage de 1840 m à 1884 m (mesure déviation). Forage de 1884 m à1909 m. Avancement de la journée : 64 m

29.01.81 - Forage de 1904 m à 1906, OO m. Circulation. Remonté outil au jour.Changement d'outil. Descente outil au fond. Posé à 1630 m. Passéen circulation. Terminé la descente jusqu'au fond. Forage de 1906 m

à 1921 m.Avancement de la journée : 17 m.

30.01.81 - Forage de 1921 m à 1973 m, (mesure déviation). Forage de 1973 m à2037 m.Avancement de la journée : 116 m.

31.01.81 - Forage de 2037 m à 2043 m. N 22 1/4°W 59,48°. Circulation. Remontéoutil au jour. Schliamberger GR BHC CALIPER BGT. Descente outil.Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit. Avancement de la journée : 6m.

01. 02. '81 -: Terminé la descente. Reforage de 2022 m à 2043 m. Forage de 2043 m

à 2053 m. Circiilation . Remontée outil au jour en débloquant la gar¬niture.Avancement de la journée : 10 m.

02.02.81 - Préparation pour le tvibage. Descente du tubage de 7". Sabot à 2047 m.Montage du matériel de cimentation. Circulation. Mise en place FluidSpacer. Cimentation. 12 ciment CPJ45 Amiante D. 1,80 ouverture DV.Circulation. Attente prise ciment.

03.02.81 - Mise en place Fluide Spacer. Cimentation 2ème étage. 14 T cimentCPJ45 Amiante D. 180. Chasse 29 m3. Ouverture deuxième DV. Miseen ^lace Fluid Spacer. Cimentation troisième étage 40 T cimentCPJ 55 amiante. D.180. Chasse 15 m^. Démonte des B.O.P. Posé la

22.01.81 - Foré de 1544 m à 1576 m.Avancement de la journée : 136 m.

23.01.81 - Forage de 1576 m à 1602 m (mesure déviation). Circulation. Remontéeoutil au jour. Changé stabilisation de la garniture de forage. Des¬cente outil au fond. Forage 1602 m à 1642 m. Avancement de la jour¬née : 63 m.

24.01.81 - Forage de 1642 m à 1668 m. Mesure déviation. N 29"3/5 W - 47,94° à1646 m. Forage de 1668 m à 1732 m. Mesure déviation N 28" 1/4 W -64° à 1720 m. Forage de 1732 à 1749 m.Avancement de la journée : 108 m.

25.01.81 - Forage de 1749 m à 1770 m. Circulation SHORT TRIP. Coincement dela garniture à 1633 m. Battage avec la coulisse. Mise en placed'un bouchon de free-pipe. Chasse. Attente.Avancement de la joximée : 21 m.

26.01.81 - Attente effet du bouchon de free pipe. Battage vers le haut etvers le bas, toutes les 3 mn traction 140 T. Garniture décoincéeà 18 h 45. Remonté 20 longueurs. Changé tube d'usure.

27.01.81 - Descente outil au fond. Pose à 1725 m. Reforage de 1625 m à 1770 m.Forage de 1770 m à 1808 m (mesure déviation) . Forage de 1808 m à1840 m.Avancement de la journée : 70 m.

28.01.81 - Forage de 1840 m à 1884 m (mesure déviation). Forage de 1884 m à1909 m. Avancement de la journée : 64 m

29.01.81 - Forage de 1904 m à 1906, OO m. Circulation. Remonté outil au jour.Changement d'outil. Descente outil au fond. Posé à 1630 m. Passéen circulation. Terminé la descente jusqu'au fond. Forage de 1906 m

à 1921 m.Avancement de la journée : 17 m.

30.01.81 - Forage de 1921 m à 1973 m, (mesure déviation). Forage de 1973 m à2037 m.Avancement de la journée : 116 m.

31.01.81 - Forage de 2037 m à 2043 m. N 22 1/4°W 59,48°. Circulation. Remontéoutil au jour. Schliamberger GR BHC CALIPER BGT. Descente outil.Arrêt de 22 h à 4 h pour cause de bruit. Avancement de la journée : 6m.

01. 02. '81 -: Terminé la descente. Reforage de 2022 m à 2043 m. Forage de 2043 m

à 2053 m. Circiilation . Remontée outil au jour en débloquant la gar¬niture.Avancement de la journée : 10 m.

02.02.81 - Préparation pour le tvibage. Descente du tubage de 7". Sabot à 2047 m.Montage du matériel de cimentation. Circulation. Mise en place FluidSpacer. Cimentation. 12 ciment CPJ45 Amiante D. 1,80 ouverture DV.Circulation. Attente prise ciment.

03.02.81 - Mise en place Fluide Spacer. Cimentation 2ème étage. 14 T cimentCPJ45 Amiante D. 180. Chasse 29 m3. Ouverture deuxième DV. Miseen ^lace Fluid Spacer. Cimentation troisième étage 40 T cimentCPJ 55 amiante. D.180. Chasse 15 m^. Démonte des B.O.P. Posé la

colonne sur slips. Coupe du tube 7". Montage du B.O.P. et du tubefontaine .

04.02.81 - Terminé le montage de la tête de puits. Dégerbage tiges 5". Tigecarrée 5".

05.02.81 - Terminé le dégerbage tiges 5" gerbes D.C. 4"3/4. Gerbe tiges 3" 1/2.Top ciment du troisième étage à 755,43 m. Reforage bouchonsciment et DV. Continué de gerber les tiges 3" 1/2.

06.02.81 - Gerbe tiges 3"l/2. Top ciment 2ème étage à 1302,31 m. Reforagebouchons et DV. Gerbe tiges 3 "1/2 top de l'anneau. Soupape à2024,50 m. Reforage anneau et sabot. Circulation. Remonté outilen cours.

07.02.81 - Fabrication boue. Remontée outil au jour. Préparation nouvellegarniture de forage. Test tête de puits au tester cup 50 kg/cm15' OK. Descente outil. Arrêt pour cause de bruit de 22 h à 4 h

08.02.81 - Terminé descente outil, changement de boue. Forage de 2053 m à2175 m. Avancement de la journée : 122 m.

09.02.81 - Forage de 2175 à 2189 m. Circulation. Remonté outil au joiir. Testde pression B.O.P. 50 kg/cm^. 15 mn. Schlumberger FDC.GR. Montagede la flow line. Avancement de la journée : 14 m.

10.02.81 - Montage du matériel. Essais de production. Descente du diffuseurà 150 m. Air lift. Descente tiges à 700 m. Injection 20 m3 saumure.Descente tiges au sabot. Placé bride pleine sur la flow line.

11.02.81 - Préparation acide. Descente tiges au fond. Acidification 17,5 mâcide - chasse 8 m^, 27,5 m^ acide - chasse 11 m^, 15 m-^ acidechasse 6 m-^ , 3,5 m^ saumure. Remonté les tiges à 150 m. Mise enplace matériel. Air lift. Arrêt air-lift. Compresseur en panne.

12.02.81 - Démontage tête air lift. Descente tiges à 800 m. Lavage à l'eau.Remontée ligne d'air à 180 m. Essais air lift négatif. Remontéligne d'air à 148 m. Essais air lift négatifs. Remontée tigesà 75 m. Air lift OK. Remontée diffuseur au jour. Essais débit enartésien .

13.02.81 - Mesures de pression Schlumberger et débit.

14.02.81 - Mesure de pression. Injection au puits n° 1. Injection 14 m^ desaumure au puits n° 1. Démontage du matériel Schlumberger. Démon¬tage du matériel air lift. Fabrication saumiore 30 m-^.

15.02.81 - Descente tiges à 600 m. Injection 30 m-^ de saumure. Fabrication12 m^ saiimure. Mise en place. Arrêt essais production. Dégerbagetiges 3 "1/2

.16.02.81 - Terminé le dégerbage de tiges . Démontage B.O.P. Montage tête depuits. DTM.

colonne sur slips. Coupe du tube 7". Montage du B.O.P. et du tubefontaine .

04.02.81 - Terminé le montage de la tête de puits. Dégerbage tiges 5". Tigecarrée 5".

05.02.81 - Terminé le dégerbage tiges 5" gerbes D.C. 4"3/4. Gerbe tiges 3" 1/2.Top ciment du troisième étage à 755,43 m. Reforage bouchonsciment et DV. Continué de gerber les tiges 3" 1/2.

06.02.81 - Gerbe tiges 3"l/2. Top ciment 2ème étage à 1302,31 m. Reforagebouchons et DV. Gerbe tiges 3 "1/2 top de l'anneau. Soupape à2024,50 m. Reforage anneau et sabot. Circulation. Remonté outilen cours.

07.02.81 - Fabrication boue. Remontée outil au jour. Préparation nouvellegarniture de forage. Test tête de puits au tester cup 50 kg/cm15' OK. Descente outil. Arrêt pour cause de bruit de 22 h à 4 h

08.02.81 - Terminé descente outil, changement de boue. Forage de 2053 m à2175 m. Avancement de la journée : 122 m.

09.02.81 - Forage de 2175 à 2189 m. Circulation. Remonté outil au joiir. Testde pression B.O.P. 50 kg/cm^. 15 mn. Schlumberger FDC.GR. Montagede la flow line. Avancement de la journée : 14 m.

10.02.81 - Montage du matériel. Essais de production. Descente du diffuseurà 150 m. Air lift. Descente tiges à 700 m. Injection 20 m3 saumure.Descente tiges au sabot. Placé bride pleine sur la flow line.

11.02.81 - Préparation acide. Descente tiges au fond. Acidification 17,5 mâcide - chasse 8 m^, 27,5 m^ acide - chasse 11 m^, 15 m-^ acidechasse 6 m-^ , 3,5 m^ saumure. Remonté les tiges à 150 m. Mise enplace matériel. Air lift. Arrêt air-lift. Compresseur en panne.

12.02.81 - Démontage tête air lift. Descente tiges à 800 m. Lavage à l'eau.Remontée ligne d'air à 180 m. Essais air lift négatif. Remontéligne d'air à 148 m. Essais air lift négatifs. Remontée tigesà 75 m. Air lift OK. Remontée diffuseur au jour. Essais débit enartésien .

13.02.81 - Mesures de pression Schlumberger et débit.

14.02.81 - Mesure de pression. Injection au puits n° 1. Injection 14 m^ desaumure au puits n° 1. Démontage du matériel Schlumberger. Démon¬tage du matériel air lift. Fabrication saumiore 30 m-^.

15.02.81 - Descente tiges à 600 m. Injection 30 m-^ de saumure. Fabrication12 m^ saiimure. Mise en place. Arrêt essais production. Dégerbagetiges 3 "1/2

.16.02.81 - Terminé le dégerbage de tiges . Démontage B.O.P. Montage tête depuits. DTM.

2.3. - Etat_du_puits_après_les_ogérations

Sabot tube guide 30" 6 m

Sabot tubage 13 "3/8 496 m

Sabot tiabage 9" 5/8 1068 m

Tête casing hanger 447,71 m

Sabot tiibage 7" 2047 m

Fond du puits en 6" 2189 m

Réservoir sans completion.

2.4. - Ré2artition_des_lon2ueurs_forées_en_différents_diamètres

Forage en 17" 1/2 533 m

Forage en 12" 1/4 537 m

Forage en 8"i72 983 m

Forage en 6" 136 m

2.5. - Yitesse_inoYenne_de_gênétration_par_diametre

R.B. 2189 m c -7/. /v,= 6,74 m/h

Outil 17" 1/2

Outil 12" 1/4

Outil 8" 1/2

Outil 6"

324 H

533

65 H

537

44 H

983

200 H

136

45

m

00

m

45

m

00

m

= 8,20 m/h

= 12,00 m/h

= 4,92 m/h

= 9,06 m/h15 H 00

2.3. - Etat_du_puits_après_les_ogérations

Sabot tube guide 30" 6 m

Sabot tubage 13 "3/8 496 m

Sabot tiabage 9" 5/8 1068 m

Tête casing hanger 447,71 m

Sabot tiibage 7" 2047 m

Fond du puits en 6" 2189 m

Réservoir sans completion.

2.4. - Ré2artition_des_lon2ueurs_forées_en_différents_diamètres

Forage en 17" 1/2 533 m

Forage en 12" 1/4 537 m

Forage en 8"i72 983 m

Forage en 6" 136 m

2.5. - Yitesse_inoYenne_de_gênétration_par_diametre

R.B. 2189 m c -7/. /v,= 6,74 m/h

Outil 17" 1/2

Outil 12" 1/4

Outil 8" 1/2

Outil 6"

324 H

533

65 H

537

44 H

983

200 H

136

45

m

00

m

45

m

00

m

= 8,20 m/h

= 12,00 m/h

= 4,92 m/h

= 9,06 m/h15 H 00

ANNEXE 1

FORAGE GEOTHERMCQUE GDCS2

Coupe technique

J

7 ' '

Profondeurs verticales

;g^;

"vîr

^^-

3uongueurs

''!;':

-^ =±s

forées

'. " ",

r+^ t"~^ j ' 'J

''h' "i -i-j-T

ANNEXE 1

FORAGE GEOTHERMCQUE GDCS2

Coupe technique

J

7 ' '

Profondeurs verticales

;g^;

"vîr

^^-

3uongueurs

''!;':

-^ =±s

forées

'. " ",

r+^ t"~^ j ' 'J

''h' "i -i-j-T

REPARTITION DES TEMPSANNEXE 2.1.

Cette répartition comporte 14 types d'opérations ou postes les 56 jours de durée du forage correspondant â 1344 heures detravail

OPERATIONS

FORAGE

MANOEUVRE POUR FORAGE

REFORAGE

FABRICATION BOUE

CIRCULATION

MESURE DEVIATION

TUBAGE

CIMENTATION

ATTENTE PRISECIMENT

MONTAGE BOP ETTETE DE PUITS

SPE

MISE EN PRODUCTION

REPARATIONS

ATTENTES DIVERSES

DEGERBAGE

PHASE 17" 1/2

65 H 00

36 H 30

2 H 45

2 H 30

10 H 00

2 H OO

33 H 30

17 H OO

94 H 45

264 H 00

PHASE 12" 1/4

44 H 45

47 H CX)

14 H 15

14 H 45

14 H 50

16 H 00

2 H 30

9 H 00

5 H 45

1 H oo

46 H 30

6 H OO

216 H 00

PHASE 8" 1/2

200 H 00

179 H 45

18 H 30

24 H 45

22 H 30

11 H 30

5 H 45

18 H OO

7 H 15

15 H 30

53 H 15

19 H 15

576 H 00

PHASE 6"

15 H 00

72 H 15

8 H 25

2 H 45

10 H 30

37 H 45

55 H 00

2 H 30

65 H 15

18 H 45

288 H 00

TOTAL

324 H 45

335 H 30

43 H 45

44 H 45

37 H oo

37 H 30

10 H 15

60 H 30

22 H 30

50 H 45

55 H 00

19 H OO

253 H 45

44 H OO

1344 H 00

%

24,16

25,00

3,26

3,30

2,75

2,79

0,76

4,50

2,05

3,77

4,09

1,42

18,88

3,27

100 %

REPARTITION DES TEMPSANNEXE 2.1.

Cette répartition comporte 14 types d'opérations ou postes les 56 jours de durée du forage correspondant â 1344 heures detravail

OPERATIONS

FORAGE

MANOEUVRE POUR FORAGE

REFORAGE

FABRICATION BOUE

CIRCULATION

MESURE DEVIATION

TUBAGE

CIMENTATION

ATTENTE PRISECIMENT

MONTAGE BOP ETTETE DE PUITS

SPE

MISE EN PRODUCTION

REPARATIONS

ATTENTES DIVERSES

DEGERBAGE

PHASE 17" 1/2

65 H 00

36 H 30

2 H 45

2 H 30

10 H 00

2 H OO

33 H 30

17 H OO

94 H 45

264 H 00

PHASE 12" 1/4

44 H 45

47 H CX)

14 H 15

14 H 45

14 H 50

16 H 00

2 H 30

9 H 00

5 H 45

1 H oo

46 H 30

6 H OO

216 H 00

PHASE 8" 1/2

200 H 00

179 H 45

18 H 30

24 H 45

22 H 30

11 H 30

5 H 45

18 H OO

7 H 15

15 H 30

53 H 15

19 H 15

576 H 00

PHASE 6"

15 H 00

72 H 15

8 H 25

2 H 45

10 H 30

37 H 45

55 H 00

2 H 30

65 H 15

18 H 45

288 H 00

TOTAL

324 H 45

335 H 30

43 H 45

44 H 45

37 H oo

37 H 30

10 H 15

60 H 30

22 H 30

50 H 45

55 H 00

19 H OO

253 H 45

44 H OO

1344 H 00

%

24,16

25,00

3,26

3,30

2,75

2,79

0,76

4,50

2,05

3,77

4,09

1,42

18,88

3,27

100 %

REPARTITION DES TEMPS ANNEXE 2.2.11.

Cimentation

TEMPS UTILES

Forage 24,16 24,16 %

Manoeuvrepour forageRe forageDiagraphieTubageDégerbage

Mise enproductionFabrication

25,003,263,772,793,27

4,093,30

boue circulationMesure de dévitionCimentation

2,750,76

38,09 %

10,9 %

TEMPS MORTS

Réparations 1 , 42Montage têtede puits 2,05Attente priseciment 4 , 50Attentesdiverses 18,88

%

%

%

%

26,85 %

73,15 %

REPARTITION DES TEMPS ANNEXE 2.2.11.

Cimentation

TEMPS UTILES

Forage 24,16 24,16 %

Manoeuvrepour forageRe forageDiagraphieTubageDégerbage

Mise enproductionFabrication

25,003,263,772,793,27

4,093,30

boue circulationMesure de dévitionCimentation

2,750,76

38,09 %

10,9 %

TEMPS MORTS

Réparations 1 , 42Montage têtede puits 2,05Attente priseciment 4 , 50Attentesdiverses 18,88

%

%

%

%

26,85 %

73,15 %

PERFORMANCE DES OUTILS DE FORAGE 17 1/2 - 12 1/4 - 8 1/2 - 6" ANNEXE 3

PHASE 17 1/2 - 12 1/4

NB

1

2

3

4

0

17 1/2

12 1/4

12 1/4

12 1/4

TYPE

RU

R2J

R2J

R2J

N° SERIE

464 BR

COS. AR

216 AR

215 AR

PROFONDEUR (m): de à

0

533

677

979

533 m

677

979

1070

METRESFORES

533

144

302 .

91

TEMPS DEROTATION

65 H

14 H45

14 H15

14 HOO

POIDST

10/15

5

18

18

ROTATIONTr/mn

90

90

90

90

DEBITL/M

2000

2000

2000

2000

PRESSION

BARS

30

40

50

50

MOYENNE HORAIRE

8,50 m

9,76 m

21,19 m

6,50

PHASE 8 1/2

5

6

7

8

7 bis

9

10

9 bis

11

12

11 bi!

8 1/2 .

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

s 8 1/2

R3J

R2J

R2j

R2J

R2J

J33

XRD4

J33

J33

'XRD4

J33

755 AR

660 AR

663 AR

664 AR

663 AR

159 AR

738 AR

159 AR

158 AS

739 DR

158 AS

REFORAGE CIMENT ET BOUCHONS = 6 H

1070

1081

1134

1166,50

1211,00

1295

1414

1600

1906

2043

1081

1134

1166,50

1211

1295

1414

1600

1906

2043

2053

11

53

32,50

44,50

84,00

119

186

306

137

10

5 H

3 H30

TURBINE

6 HOO

14 H15

27 H45

26 H15

69 H15

' 27 H30

3 H30

16

16

20

20

20

20

20

20

90

90

70

70

75

75

85

75

1500

1500

1300

1000

1000

1000

1500

1500

1500

60

60

2,20

15,14

5,41

30 TOTAL 97,50 en 9 H 30: 10 m 26/h

60

60

5,89

4,28

60 TOTAL 270 en 40H30\ 6m66/h

60

60

60

4,40

4,98

4,34 TOTAL 316 M ou72H15=4,34 m/h

12.,

PERFORMANCE DES OUTILS DE FORAGE 17 1/2 - 12 1/4 - 8 1/2 - 6" ANNEXE 3

PHASE 17 1/2 - 12 1/4

NB

1

2

3

4

0

17 1/2

12 1/4

12 1/4

12 1/4

TYPE

RU

R2J

R2J

R2J

N° SERIE

464 BR

COS. AR

216 AR

215 AR

PROFONDEUR (m): de à

0

533

677

979

533 m

677

979

1070

METRESFORES

533

144

302 .

91

TEMPS DEROTATION

65 H

14 H45

14 H15

14 HOO

POIDST

10/15

5

18

18

ROTATIONTr/mn

90

90

90

90

DEBITL/M

2000

2000

2000

2000

PRESSION

BARS

30

40

50

50

MOYENNE HORAIRE

8,50 m

9,76 m

21,19 m

6,50

PHASE 8 1/2

5

6

7

8

7 bis

9

10

9 bis

11

12

11 bi!

8 1/2 .

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

8 1/2

s 8 1/2

R3J

R2J

R2j

R2J

R2J

J33

XRD4

J33

J33

'XRD4

J33

755 AR

660 AR

663 AR

664 AR

663 AR

159 AR

738 AR

159 AR

158 AS

739 DR

158 AS

REFORAGE CIMENT ET BOUCHONS = 6 H

1070

1081

1134

1166,50

1211,00

1295

1414

1600

1906

2043

1081

1134

1166,50

1211

1295

1414

1600

1906

2043

2053

11

53

32,50

44,50

84,00

119

186

306

137

10

5 H

3 H30

TURBINE

6 HOO

14 H15

27 H45

26 H15

69 H15

' 27 H30

3 H30

16

16

20

20

20

20

20

20

90

90

70

70

75

75

85

75

1500

1500

1300

1000

1000

1000

1500

1500

1500

60

60

2,20

15,14

5,41

30 TOTAL 97,50 en 9 H 30: 10 m 26/h

60

60

5,89

4,28

60 TOTAL 270 en 40H30\ 6m66/h

60

60

60

4,40

4,98

4,34 TOTAL 316 M ou72H15=4,34 m/h

12.,

PHASE 6" ANNEXE 3 - suite 1 -

13

14

6"

6"

R4

J33

396 BR

353 EL 2053

REPORAGE CIMENT + DV + FLOAT COLLAR EN 7Hl5

2189 136 ' 13H45 ' 8/9 * 65 1000 80 9,89

t/1

PHASE 6" ANNEXE 3 - suite 1 -

13

14

6"

6"

R4

J33

396 BR

353 EL 2053

REPORAGE CIMENT + DV + FLOAT COLLAR EN 7Hl5

2189 136 ' 13H45 ' 8/9 * 65 1000 80 9,89

t/1

COMPOSITION DE LA COLONNE 13"3/8

ANNEXE 4.1 14.

PUITS H° GLCS2 FEUILLET N° 1

0 TUBAGE : 13" 3/8 K55 API 54. 5C

N°d'ordre dedescente

Sabot1

Anneau2

3

4

5

67

89101112

1314151617181920

212223242526272829303132333435363738394041Sous cave 2

DésignationGrade

Epaisseur

m

Longueursimple

0,3413,160,47

12,7012,8812,9012,9613,1411,9112,7012,7513,0812,6712,9413,0613,1613,0313,3712,7912,9613,2412,89

13,0713,3212,9612,9612,7913,3212,9213,0913,0513,169,899,959,949,969,959,85

10,199,699,78

10,065, ,00

Ibs/ft 9,

Longueurtotale

par grade

0,3413,5013,9726,6739,5552,4565,4178,5590,46

103,16115,91128,99141,66154,60167,66180,82193,85207,22220,01232,97246,21259,10

272,17285,49298,45311,41324,20337,52350,44336,53376,58389,74399,63409,58419,52429,48439,43449,28459,47469,16478,94489, OO

494,00496, OO

65 '"/m MANCHON COURT

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

496,00495,66482,50482,03469,33456,45443,55430,59417,45405,54392,84380,09367,01354,34341,40328,34315,18302,15288,78275,99263,03249,79236,90

223,83210,51197,55184,59171,80158,48145,56132,47119,42106,2696,3786,4276,4866,5256,5746,7236,5326,8417,067,002,00o,oo

OBSERVATIONS

3C

2C2C

le

le

le

le

CoupleDE

SerrageTorque

5 470 ft lb£

le

le

le

le


ANNEXE 4.1 14.

PUITS H° GLCS2 FEUILLET N° 1

0 TUBAGE : 13" 3/8 K55 API 54. 5C


Sabot1

Anneau2

3

4

5

67

89101112

1314151617181920

212223242526272829303132333435363738394041Sous cave 2

DésignationGrade

Epaisseur

m

Longueursimple

0,3413,160,47

12,7012,8812,9012,9613,1411,9112,7012,7513,0812,6712,9413,0613,1613,0313,3712,7912,9613,2412,89

13,0713,3212,9612,9612,7913,3212,9213,0913,0513,169,899,959,949,969,959,85

10,199,699,78

10,065, ,00

Ibs/ft 9,

Longueurtotale

par grade

0,3413,5013,9726,6739,5552,4565,4178,5590,46

103,16115,91128,99141,66154,60167,66180,82193,85207,22220,01232,97246,21259,10

272,17285,49298,45311,41324,20337,52350,44336,53376,58389,74399,63409,58419,52429,48439,43449,28459,47469,16478,94489, OO

494,00496, OO

65 '"/m MANCHON COURT

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

496,00495,66482,50482,03469,33456,45443,55430,59417,45405,54392,84380,09367,01354,34341,40328,34315,18302,15288,78275,99263,03249,79236,90

223,83210,51197,55184,59171,80158,48145,56132,47119,42106,2696,3786,4276,4866,5256,5746,7236,5326,8417,067,002,00o,oo

OBSERVATIONS

3C

2C2C

le

le

le

le

CoupleDE

SerrageTorque

5 470 ft lb£

le

le

le

le

COMPOSITION DE LA COLONNE 9" 5/8 ANNEXE 4.2.15.

PUITS N° GLCS2 FEUILLET N° 1

0 TUBAGE : 9" 5/8 K55 API 36 Ibs/ft 8.94 ""/m MANCHON COURT


DésignationGrade

Epaisseur

Longueursimple

Longueurtotale

par grade

Longueurtotale

Cote parrapport

au solOBSERVATIONS

Sabot1

2

Anneau3

4567

89101112

131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445

Pied dusabot

0,4210,0510,000,35

10,1210,0813,0213,229,94

10,5613,2313,0812,9413,0913,0612,9113,3112,9812,7513,0913,1212,7913,0513,0813,1912,8813,2612,8413,2213,3513,1313,1812,7912,7812,5913,1012,8012,7812,8012,2513,4313,2013,129,85

10,019,94

12,89

0,4210,4720,4720,8230,9441,0254,0467,2677,2087,76

100,99114,07127,01140,10153,16166,07179,38192,36205 , 1 1

218,20231,32244,11257,16270,24283,43296,31309,57322,41335,63348,98362,11375,29388,08400,86413,45426,55439,35452,13464,93477,18490,61503,81516,93526,78536,79546,73559,62

1068 m

1067,581057,531047,531047,181037,061026,981013,961000,74990,80980,24967,01953,93940,99927,90914,84901,93888,62875,64862,89849 , 80836,68823,89810,84797,76784,57771,69758,43745,59732,37719,02705 , 89692,71679,92667,14654,55641,45628,65615,87603 , 79591,54578,11546,91551,79541,94531,93521,99509,10

Couple deserrage

4230 ft lbs

3e 5 racleurs3e 4 racleurs

3e2ele2elelelelelelelele

leicle

lelele

lelelelelelelele

lelelelelelelelele

le

ic

COMPOSITION DE LA COLONNE 9" 5/8 ANNEXE 4.2.15.


0 TUBAGE : 9" 5/8 K55 API 36 Ibs/ft 8.94 ""/m MANCHON COURT


DésignationGrade

Epaisseur

Longueursimple

Longueurtotale

par grade

Longueurtotale

Cote parrapport

au solOBSERVATIONS

Sabot1

2

Anneau3

4567

89101112

131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445

Pied dusabot

0,4210,0510,000,35

10,1210,0813,0213,229,94

10,5613,2313,0812,9413,0913,0612,9113,3112,9812,7513,0913,1212,7913,0513,0813,1912,8813,2612,8413,2213,3513,1313,1812,7912,7812,5913,1012,8012,7812,8012,2513,4313,2013,129,85

10,019,94

12,89

0,4210,4720,4720,8230,9441,0254,0467,2677,2087,76

100,99114,07127,01140,10153,16166,07179,38192,36205 , 1 1

218,20231,32244,11257,16270,24283,43296,31309,57322,41335,63348,98362,11375,29388,08400,86413,45426,55439,35452,13464,93477,18490,61503,81516,93526,78536,79546,73559,62

1068 m

1067,581057,531047,531047,181037,061026,981013,961000,74990,80980,24967,01953,93940,99927,90914,84901,93888,62875,64862,89849 , 80836,68823,89810,84797,76784,57771,69758,43745,59732,37719,02705 , 89692,71679,92667,14654,55641,45628,65615,87603 , 79591,54578,11546,91551,79541,94531,93521,99509,10

Couple deserrage

4230 ft lbs

3e 5 racleurs3e 4 racleurs

3e2ele2elelelelelelelele

leicle

lelele

lelelelelelelele

lelelelelelelelele

le

ic

ANNEXE 4.2.16.


PUITS N° GLCS2 FEUILLET N°2

m,0 TUBAGE : 9"5/8 K55 API 36 Ibs/ft 8.94 7m MANCHON COURT

N'd'ordre dedescente

464748495051HYDRO HANGI

Désignationgrade

Epaisseur

:r

Longueursimple

10,029,039,46

12,8010,017,902,16

Longueurtotale

par grade

569,64578,67588,13600,93610,94618,84621,00

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

499,08490,05480,59467,79457,78449,88447,71

OBSERVATIONS

le

le

le

ANNEXE 4.2.16.


PUITS N° GLCS2 FEUILLET N°2

m,0 TUBAGE : 9"5/8 K55 API 36 Ibs/ft 8.94 7m MANCHON COURT

N'd'ordre dedescente

464748495051HYDRO HANGI

Désignationgrade

Epaisseur

:r

Longueursimple

10,029,039,46

12,8010,017,902,16

Longueurtotale

par grade

569,64578,67588,13600,93610,94618,84621,00

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

499,08490,05480,59467,79457,78449,88447,71

OBSERVATIONS

le

le

le

COMPOSITION DE LA COLONNE

ANNEXE 4.3. 17.


0 TUBAGE : T 26 ^ 9.19 % VAM K55 VEK2 Range 2 et 3


DésignationGrade

Epaisseur

Longueursimple

Longueurtotale

par grade

Longueurtotale

Cote parrapport

au solOBSERVATIONS

Sabot1

2

Red 7 "VAM «7APIAnneau DifféiRed 7 "APIX 7" VAM

3

45

67

8910111213141516171819202122232425262728293031323334353637383940

0,2712,1712,16

0,300,57

0,3412,5112,6212,4912,6512,0512,6012,7112,2512,7212,1912,7111,6612,7112,0812,5311,9112,6712,4911,9212,6412,6712,7612,7412,6412,6212,6712,6712,0512,6812,3612,9212,4612,1612,6812,3011,9111,5112,27

0,2712,4424,60

24,9025,47

25,8138,3250,9463,4376,0888,13

100,73113,44125,69138,41150,60163,31174,97187,68199,76212,29224,20236,87249,36261,28273,92286,59299,35312,09324,73337,35350,02362,69374,74387,42399,78412,70425,16437,32450, OO

462,30474,21485,72497,99

Pied dusabot 2047 m

2046,732034,562022,40

2022,102021,53

2021,192008,681996,061983,571970,921958,871946,271933,561921,311908,591896,401883,691872,031859,321847,241834,711822,801810,131797,641785,721773,081760,411747,651734,911722,271709,651696,981684,311672,261659,581647,221634,301621,841609,681597, OO

1584,701572,791561,281549,01

2C2e

2e2e2Clelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelele2e2e2e2e2e


ANNEXE 4.3. 17.


0 TUBAGE : T 26 ^ 9.19 % VAM K55 VEK2 Range 2 et 3


DésignationGrade

Epaisseur

Longueursimple

Longueurtotale

par grade

Longueurtotale

Cote parrapport

au solOBSERVATIONS

Sabot1

2

Red 7 "VAM «7APIAnneau DifféiRed 7 "APIX 7" VAM

3

45

67

8910111213141516171819202122232425262728293031323334353637383940

0,2712,1712,16

0,300,57

0,3412,5112,6212,4912,6512,0512,6012,7112,2512,7212,1912,7111,6612,7112,0812,5311,9112,6712,4911,9212,6412,6712,7612,7412,6412,6212,6712,6712,0512,6812,3612,9212,4612,1612,6812,3011,9111,5112,27

0,2712,4424,60

24,9025,47

25,8138,3250,9463,4376,0888,13

100,73113,44125,69138,41150,60163,31174,97187,68199,76212,29224,20236,87249,36261,28273,92286,59299,35312,09324,73337,35350,02362,69374,74387,42399,78412,70425,16437,32450, OO

462,30474,21485,72497,99

Pied dusabot 2047 m

2046,732034,562022,40

2022,102021,53

2021,192008,681996,061983,571970,921958,871946,271933,561921,311908,591896,401883,691872,031859,321847,241834,711822,801810,131797,641785,721773,081760,411747,651734,911722,271709,651696,981684,311672,261659,581647,221634,301621,841609,681597, OO

1584,701572,791561,281549,01

2C2e

2e2e2Clelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelelele2e2e2e2e2e


ANNEXE 4.3. 18.


0 TUBAGE


4142434445464748495051525354555657585960DV61626364656667686970717273747576777879808182838485868788

: 7" - 26^ 9

DésignationGrade

Epaisseur

.19 "'/m VAM

Longueursimple

11,9812,0912,2212,5712,5212,2712,0912,3012,6912,3412,2612,6112,9212,0112,0112,0911,8012,0212,3111,970,98

12,2712,0011,9311,2912,1011,0911,7010,8710,1212,8512,5312,4011,9012,0312,5712,2611,8812,1311,8812,4711,0312,3112,4212,2612,8112,7011,8912,54

K55 VEK2 Range 2 et 3

Longueurtotale

par grade

509,97522,06534,28546,85559,37571,64583,73596,03608,72621,06633,32645,93658,85670,86682,87694,96706,76718,78731,09743,06744,04756,31768,31780,24791,53803,63814,72826,42837,29847,41860,26872,79885,19897,09909,12921,69933,95945,83957,96969,84982,31993,34

1005,651018,071030,331043,141055,841067,731080,27

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

1537,031524,941512,721500,151487,631475,361463,271450,971438,281425,941413,681401,071388,151376,141364,131352,041340,241322,221315,911303,941302,961290,691278,691266,761255,471243,371232,281220,581209,711199,591186,741174,211161,811149,911137,881125,311113,051101,171089,041077,161064,691053,661041,351028,931016,671003,86991,16979,27966,73

OBSERVATIONS

2e2e2e2C2e2e2e2e2C2C2e2e2e2e2e2C2C2e2e2e

leICICIClelelelelelelelelelelelelelelele

le PO

le PO


ANNEXE 4.3. 18.


0 TUBAGE


4142434445464748495051525354555657585960DV61626364656667686970717273747576777879808182838485868788

: 7" - 26^ 9

DésignationGrade

Epaisseur

.19 "'/m VAM

Longueursimple

11,9812,0912,2212,5712,5212,2712,0912,3012,6912,3412,2612,6112,9212,0112,0112,0911,8012,0212,3111,970,98

12,2712,0011,9311,2912,1011,0911,7010,8710,1212,8512,5312,4011,9012,0312,5712,2611,8812,1311,8812,4711,0312,3112,4212,2612,8112,7011,8912,54

K55 VEK2 Range 2 et 3

Longueurtotale

par grade

509,97522,06534,28546,85559,37571,64583,73596,03608,72621,06633,32645,93658,85670,86682,87694,96706,76718,78731,09743,06744,04756,31768,31780,24791,53803,63814,72826,42837,29847,41860,26872,79885,19897,09909,12921,69933,95945,83957,96969,84982,31993,34

1005,651018,071030,331043,141055,841067,731080,27

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

1537,031524,941512,721500,151487,631475,361463,271450,971438,281425,941413,681401,071388,151376,141364,131352,041340,241322,221315,911303,941302,961290,691278,691266,761255,471243,371232,281220,581209,711199,591186,741174,211161,811149,911137,881125,311113,051101,171089,041077,161064,691053,661041,351028,931016,671003,86991,16979,27966,73

OBSERVATIONS

2e2e2e2C2e2e2e2e2C2C2e2e2e2e2e2C2C2e2e2e

leICICIClelelelelelelelelelelelelelelele

le PO

le PO


ANNEXE 4.3. 19.


0 TUBAGE : T - 26^ 9.19 "^/m VAM K55 VEK2 Range 2 et 3

N»d'ordre dedescente

8990919293949596979899100loi102103104105106107108109DV

110111112113114115116117118119120121122123124125126127128129130131132133134135

DésignationGrade

Epaisseur

Longueursimple

12,0312,0411,619,719,629,689,349,839,849,80

10,019,429,309,779,949,879,369,399,669,989,740,989,409,599,349,319,849,869,999,369,409,738,429,339,639,899,829,319,019,219,739,759,529,219,849,929,169,27

Longueurtotale

par grade

1092,301104,341115,951125,661135,281144,961154,301164,131173,971183,771193,781203,201212,501222,271232,211242,081251,441260,831270,491280,471290,211291,191300,591310,181319,521328,831338,671348,531358,521367,881377,281387,011395,431404,761414,391424,281434,101443,411452,421461,631471,361481,111490,631499,841509,681519,601528,761538,03

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

954,70942,66931,05921,34911,72902,04892,70882,87873,03863,23853,22843,80834,50824,73814,79804,92795,56786,17776,51766,53756,79755,81746,41736,82727,48718,17708,33698,47688,48679,12669,72659,99651,57642,24632,61622,72612,90603,59594,58585,37575,64565,89556,37547,16537,32527,40518,24508,97

OBSERVATIONS

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO


ANNEXE 4.3. 19.


0 TUBAGE : T - 26^ 9.19 "^/m VAM K55 VEK2 Range 2 et 3

N»d'ordre dedescente

8990919293949596979899100loi102103104105106107108109DV

110111112113114115116117118119120121122123124125126127128129130131132133134135

DésignationGrade

Epaisseur

Longueursimple

12,0312,0411,619,719,629,689,349,839,849,80

10,019,429,309,779,949,879,369,399,669,989,740,989,409,599,349,319,849,869,999,369,409,738,429,339,639,899,829,319,019,219,739,759,529,219,849,929,169,27

Longueurtotale

par grade

1092,301104,341115,951125,661135,281144,961154,301164,131173,971183,771193,781203,201212,501222,271232,211242,081251,441260,831270,491280,471290,211291,191300,591310,181319,521328,831338,671348,531358,521367,881377,281387,011395,431404,761414,391424,281434,101443,411452,421461,631471,361481,111490,631499,841509,681519,601528,761538,03

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

954,70942,66931,05921,34911,72902,04892,70882,87873,03863,23853,22843,80834,50824,73814,79804,92795,56786,17776,51766,53756,79755,81746,41736,82727,48718,17708,33698,47688,48679,12669,72659,99651,57642,24632,61622,72612,90603,59594,58585,37575,64565,89556,37547,16537,32527,40518,24508,97

OBSERVATIONS

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

le PO

COMPOSITION DE LA COLONNEANNEXE 4.3.

20.


0 TUBAGE : 7" - 26^ 9.19 '"/m VAM K55 VEK2 Range 2 et 3


136137138139140141142143144145146147148149150151152153154155156157158159160161162163164165166167168169170171172173174175176177178179180181182183

DésignationGrade

Epaisseur

Longueursimple

9,648,268,348,419,609,429,839,928,448,609,499,29

10,119,649,739,309,609,389,439,339,018,889,299,39

11,7212,4212,5512,419,38

11,909,88

10,2812,5511,829,82

12,8312,0111,7710,7012,5311,4112,2012,7012,4112,0810,5911,8512,00

Longueurtotale

par grade

1547,671555,931564,271572,681582,281591,701601,531611,451619,891628,491637,981647,271657,381667,021676,751686,051695,651705,031714,461723,791732,801741,681750,971760,361772,081784,501797,051809,461818,841830,741840,621850,901863,451875,271885,091897,921909,931921,701932,401944,931956,341968,541981,241993,652005,732016,322028,172040,17

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

499,33491,07482,73474,32464,72455,30445,47435,55427,11418,51409,02399,73389,62379,98370,25360,95351,35341,97332,54323,21314,20305,32296,03286,64274,92262,50249,95237,54228,16216,26206,38196,10183,55171,73161,91149,08137,07125,30114,60102,0790,6678,4665,7653,3541,2730,6818,836,83

OBSERVATIONS

le PO

Cote SPOOL

COMPOSITION DE LA COLONNEANNEXE 4.3.

20.


0 TUBAGE : 7" - 26^ 9.19 '"/m VAM K55 VEK2 Range 2 et 3


136137138139140141142143144145146147148149150151152153154155156157158159160161162163164165166167168169170171172173174175176177178179180181182183

DésignationGrade

Epaisseur

Longueursimple

9,648,268,348,419,609,429,839,928,448,609,499,29

10,119,649,739,309,609,389,439,339,018,889,299,39

11,7212,4212,5512,419,38

11,909,88

10,2812,5511,829,82

12,8312,0111,7710,7012,5311,4112,2012,7012,4112,0810,5911,8512,00

Longueurtotale

par grade

1547,671555,931564,271572,681582,281591,701601,531611,451619,891628,491637,981647,271657,381667,021676,751686,051695,651705,031714,461723,791732,801741,681750,971760,361772,081784,501797,051809,461818,841830,741840,621850,901863,451875,271885,091897,921909,931921,701932,401944,931956,341968,541981,241993,652005,732016,322028,172040,17

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

499,33491,07482,73474,32464,72455,30445,47435,55427,11418,51409,02399,73389,62379,98370,25360,95351,35341,97332,54323,21314,20305,32296,03286,64274,92262,50249,95237,54228,16216,26206,38196,10183,55171,73161,91149,08137,07125,30114,60102,0790,6678,4665,7653,3541,2730,6818,836,83

OBSERVATIONS

le PO

Cote SPOOL


ANNEXE 4.3. 21,


0 TUBAGE


184

: 7" - 26^ 9.

DésignationGrade

Epaisseur

19 ^/m VAM

Longueursimple

12,45

K55 VEK2 Ra

Longueurtotale

par grade

2052,62

nge 2 et 3

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

5,6212,45

OBSERVATIONS '

Stop Ring243


ANNEXE 4.3. 21,


0 TUBAGE


184

: 7" - 26^ 9.

DésignationGrade

Epaisseur

19 ^/m VAM

Longueursimple

12,45

K55 VEK2 Ra

Longueurtotale

par grade

2052,62

nge 2 et 3

Longueurtotale

Cote parrapport

au sol

5,6212,45

OBSERVATIONS '

Stop Ring243

ANNEXE 4.4.22.

JOB REPORT

WELL NAME & NO H.^C.'^.^.?..!^..^.^..!^.^.. f¿FIELD ...^.f!. C.^f.^./!{.ñf:^.i^.^.. COUNTRY J^..'^.'^^/^

COMPANY ?..:..h...^.:...^..:. DATE OF JOB yy^V^y.'.

HOLE SPECIFICATIONS

size ..^.7^. " depth ...?.P.£i m deviation ..Îr!..... °

last casing .....f^.... " depth ..i.?.^£. nil max. washout .-^'T. "*

CASING INFORMATION

size I " type *^.9.^.. depth ..^.P.."^.?.. m

type float equipment .ff''^^^. ^"'^^.. .i'^^^ * ^'^^.f?^^^^^ ^^^ ^^ Ccu/?fiJ. sirni^B - ¿¿¿TH '^à'ûàim

MUD INFORMATION

mud type ^.P.^.Y.^.ëM. weight -I.^.f.. kg/I

viscosity cp .^^. sec.

CEMENT INFORMATION

cement type .f..!^..'!?. ^.^..(.^.^.T^.. amount kLt additives

GENERAL INFORMATION

max. pull allowed on casing t actual pull .*fi^ t

annular fluid volume: gage .'^.f'lf l/m

meix. washout j^.*-.-?.... l/m

time to run 1 joint ^.9. sec.

max. circulation volume ....f.PP.. l/min.

WEATHERFORD EQUIPMENT

Centralizers ff..^.'£....^..br. Scratchers

Hydrobonders : ;. Stop collars ^.'f.^.....'?A.^.

TYPE INSTALLATION

Pest Plug i.r.:.:?.,.K " ^ .^^^^'.?^.^..^:ÎClOQvogo Darrjcr ^y.^::^L Z t.^r/^.^.B..'...?^^..^?'.^!Hydrobendcr J^-..:..^.i^ r l...!!Ê:...?^.!^.....^*'L

ANNEXE 4.4.22.

JOB REPORT

WELL NAME & NO H.^C.'^.^.?..!^..^.^..!^.^.. f¿FIELD ...^.f!. C.^f.^./!{.ñf:^.i^.^.. COUNTRY J^..'^.'^^/^

COMPANY ?..:..h...^.:...^..:. DATE OF JOB yy^V^y.'.

HOLE SPECIFICATIONS

size ..^.7^. " depth ...?.P.£i m deviation ..Îr!..... °

last casing .....f^.... " depth ..i.?.^£. nil max. washout .-^'T. "*

CASING INFORMATION

size I " type *^.9.^.. depth ..^.P.."^.?.. m

type float equipment .ff''^^^. ^"'^^.. .i'^^^ * ^'^^.f?^^^^^ ^^^ ^^ Ccu/?fiJ. sirni^B - ¿¿¿TH '^à'ûàim

MUD INFORMATION

mud type ^.P.^.Y.^.ëM. weight -I.^.f.. kg/I

viscosity cp .^^. sec.

CEMENT INFORMATION

cement type .f..!^..'!?. ^.^..(.^.^.T^.. amount kLt additives

GENERAL INFORMATION

max. pull allowed on casing t actual pull .*fi^ t

annular fluid volume: gage .'^.f'lf l/m

meix. washout j^.*-.-?.... l/m

time to run 1 joint ^.9. sec.

max. circulation volume ....f.PP.. l/min.

WEATHERFORD EQUIPMENT

Centralizers ff..^.'£....^..br. Scratchers

Hydrobonders : ;. Stop collars ^.'f.^.....'?A.^.

TYPE INSTALLATION

Pest Plug i.r.:.:?.,.K " ^ .^^^^'.?^.^..^:ÎClOQvogo Darrjcr ^y.^::^L Z t.^r/^.^.B..'...?^^..^?'.^!Hydrobendcr J^-..:..^.i^ r l...!!Ê:...?^.!^.....^*'L

C£MB^T/^T/OA¡ ANNEXE 4-. 4.23.

JOB REPORT Page 2

INTERMITTENT CIRCULATION

at m vol l/min.

time circulated min. pressure kc

at m vol l/mir

time circulated mip*- pressure kg/cm'

at .^<rxrr vol l/min.

l^circulated min. pressure kg/cm»

CEMENTING AND DISPLACING

time circulated on bottom ...-^.Ç. min. vol. ..f^..^ m'

max. pressure :?.?. kg/cm»

cement weight ^.:.f.9. kg/I

cement pumped at ^P/P.. l/min. max. pressure ^.P...

cement displaced at ....^.9.9.. l/min. max. pressure ..?..'1,1-

annular velocity: gage ..D.-A'?...... m/sec.O- 36-

washout ..P..r..'..?. m/sec.

displacement time ....>?.. min.

pressure when plug bumped fi.^.P. kg/cm'

calculated cement top ....!f.r..?.r?. m actual cement top results of Cement Bond Log

kg/cm'

kg/cm'

m

REMARKS

/2 2Í CC *«v> ^ Í/Í TÍ

C£MB^T/^T/OA¡ ANNEXE 4-. 4.23.

JOB REPORT Page 2


at m vol l/min.

time circulated min. pressure kc

at m vol l/mir

time circulated mip*- pressure kg/cm'

at .^<rxrr vol l/min.

l^circulated min. pressure kg/cm»

CEMENTING AND DISPLACING

time circulated on bottom ...-^.Ç. min. vol. ..f^..^ m'

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cement weight ^.:.f.9. kg/I

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calculated cement top ....!f.r..?.r?. m actual cement top results of Cement Bond Log

kg/cm'

kg/cm'

m

REMARKS

/2 2Í CC *«v> ^ Í/Í TÍ

T. CBêurm'top ANNEXE 4.4. 24.

JOB REPORT Pages. 3


at m vol l/min.

time circulated min. pressure kg/c

at m vol l/min»

time circulated mlQ. fressure

at .^.htT^ vol l/min.

"circulated min. pressure

kg/cm'

kg/cm*

¿o kg/cm'

CEMENTING AND DISPLACINGr. t4»,gc

time circulated on bottom ..^.P.P.. min. vol. .ff.^.P.. m*

max. pressure ^.P. kg/cm'

cement weight f t.ff?. kg/I

cement pumped at .<rf*^ l/min. max. pressure ..

eoû'cement displaced at ....y.<?<?. l/min. max. pressure rr? kg/cm'

./.» -

annular velocity: gage ..^/JTi m/sec.

washout ..<?t../* m/sec.

displacement time .....r..'? min.

pressure when plug bumped ^..^..^.. kg/cm»

calculated cement top .r>^^ m actual cement top

results of Cement Bond Log

9SS m

REMARKS

J". s(a,o4., ¿»y puHl^ y^^^^ *?7

Of nr uu C iii^C4^ éei Wtfio

Ce.trtne^t/ty^ sl*îrrif ÇtyCÀ.,,.ie^t*.e>iouf

y1^ t Oci/^cuti

T. CBêurm'top ANNEXE 4.4. 24.

JOB REPORT Pages. 3


at m vol l/min.

time circulated min. pressure kg/c

at m vol l/min»

time circulated mlQ. fressure

at .^.htT^ vol l/min.

"circulated min. pressure

kg/cm'

kg/cm*

¿o kg/cm'

CEMENTING AND DISPLACINGr. t4»,gc

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max. pressure ^.P. kg/cm'

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REMARKS

J". s(a,o4., ¿»y puHl^ y^^^^ *?7

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Ce.trtne^t/ty^ sl*îrrif ÇtyCÀ.,,.ie^t*.e>iouf

y1^ t Oci/^cuti

/" . CBhBfJTfiTlPhf ANNEXE 4.4. 25,

JOB REPORT Page's. 4


at m vol l/min.

time circulated min. pressure kg^crrr*

at m vol l/nmrj,...-'^"''''^

time circulated rnj;i--'-''5ressure kg/cm*

at .^^^<«rr'vol l/min.

tiflnôrculated min. pressure ._ kg/cm*

CEMENTING AND DISPLACING¿ . stay».

time circulated on beHem ...^..?.P.. min.

max. pressure .9.. kg/cm*

cement weight ^.y.P.. kg/I

cement pumped at J.P.P.. l/min.

vol. îO m'

max. pressure '1.^.. kg/cm'

cement displaced at tr.r.. l/min. max. pressure T..9.. kg/cm'

annular velocity: gage ...P.yy m/sec.

washout !~. m/sec.

displacement time ....?.?. min.

pressure when plug bumped ....^..y..P. kg/cm'

calculated cement top ....//*//*?.*:... m actual cement top .../^r/**^... m


REMARKS

". Sfeer- e\*/ c>fc^/ii 7'^y*^

¡Ô t ce*ê*f¿

/" . CBhBfJTfiTlPhf ANNEXE 4.4. 25,

JOB REPORT Page's. 4


at m vol l/min.

time circulated min. pressure kg^crrr*

at m vol l/nmrj,...-'^"''''^

time circulated rnj;i--'-''5ressure kg/cm*

at .^^^<«rr'vol l/min.

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CEMENTING AND DISPLACING¿ . stay».

time circulated on beHem ...^..?.P.. min.

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cement pumped at J.P.P.. l/min.

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REMARKS

". Sfeer- e\*/ c>fc^/ii 7'^y*^

¡Ô t ce*ê*f¿

Page

No._ Weatherford Cementing ReportANNEXE 4.4.

26.

Dist. No., Date Oi.oz. «P/ Company. 5. >?. <z. M .

Well. ¿ f) COLiJeA/£¿/U£ ¿ Field. ¿fj C0UÂ^£¿^l^£

City. 7>f}R/S Country. 7^fi^/i/C£

Tinne

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PumpPressure Volume

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A.A*i

Remarks

sit^c h/ciofê/

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Ji.s/a^ t^jf¤il/U(t/

*

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¿Aii fovt.^ K;i<fli CM.»4eu.V U-e-a-ct

Ka clc/tCt-ol

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J /t?/> c /VctuPCK. tf'e J.,

oU'lJjt,i-c*,^èil UU- ^lO ceiLCCkrÍI i (

/ v/ C^û.

Page

No._ Weatherford Cementing ReportANNEXE 4.4.

26.

Dist. No., Date Oi.oz. «P/ Company. 5. >?. <z. M .

Well. ¿ f) COLiJeA/£¿/U£ ¿ Field. ¿fj C0UÂ^£¿^l^£

City. 7>f}R/S Country. 7^fi^/i/C£

Tinne

l''J"

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¿Aii fovt.^ K;i<fli CM.»4eu.V U-e-a-ct

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/ v/ C^û.

PageNo._ Weatherford Cementing Report

ANNEXE 4.4.27,

Dist. No. Date ^.^J. Oi. ei Company. ¿.P. ^. /v.

Well. ¿/} couAA/ec/ f£ ¿ Field. ¿ ^ couéí Ajgy tê

City. 7>A/i/S Country. 7/zy?Ajc£

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1

PageNo._ Weatherford Cementing Report

ANNEXE 4.4.27,

Dist. No. Date ^.^J. Oi. ei Company. ¿.P. ^. /v.

Well. ¿/} couAA/ec/ f£ ¿ Field. ¿ ^ couéí Ajgy tê

City. 7>A/i/S Country. 7/zy?Ajc£

Time

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Remarks

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1

PageNo._ S Weatherford Cementing Report

ANNEXE 4.4.28.

Dist. No. Date 0%. Oi. ff Company. 5. -?. & H

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PageNo._ S Weatherford Cementing Report

ANNEXE 4.4.28.

Dist. No. Date 0%. Oi. ff Company. 5. -?. & H

Well. ¿fí coct/iA/eífi'£ ¿ Field. ¿Ñ C£>t*/ÍA/E¿4U'iz

City. T'Ñfk/s Country. T^fff^C£

Time DepthDrillometer

Tons

"P

PumpRemarks

Í .5-?TÙ AW Û'fiSr //V<? oi>'si/9¿ei/C¿t*7e*/t/ y'*ii'>Uttyf

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III Ct ynCi^J-o* i^'»n :

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^S 19Tù SO Too

^S IZTO Ô l-oo

16-3oTÙ To To©

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29.

ANNEXE 5.1.

LA COURNEUVE

GLCS 2

Rroduits Boue

Bilan des Volumes

Caractéristiques moyennes

29.

ANNEXE 5.1.

LA COURNEUVE

GLCS 2

Rroduits Boue

Bilan des Volumes

Caractéristiques moyennes

30.

PHASE 17 1/2

De O à 530 m du 23/12/80 au 1/01/81 soit 530 m en 10 j (53 m/j)

PRODUITS BOUE

IMCO Hyb 14 300 kg

Soude 350 kg

RD 2000 275 kg

Coût de la phase 17 522,75 FF

BILAN DES VOLUMES

Volume initial 0 m3

Volxome fabriqué 335 m3

Ejection 248 m3

Pertes surface 46 m3

Volume final 41 m3

CARACTERISTIQUE DE LA BOUE

Profondeur

Densité

ViscositéMarsh

PH

Filtrat

Rf

Rf

Sable

1.22

1.08

: 46

95

__

: 282

: 110

58

. 10

22

09

01

: 468

: 112

: 52

: 10

: 20

: 12

: 02

: 06

30.

PHASE 17 1/2

De O à 530 m du 23/12/80 au 1/01/81 soit 530 m en 10 j (53 m/j)

PRODUITS BOUE

IMCO Hyb 14 300 kg

Soude 350 kg

RD 2000 275 kg


BILAN DES VOLUMES

Volume initial 0 m3

Volxome fabriqué 335 m3

Ejection 248 m3


Volume final 41 m3


Profondeur

Densité

ViscositéMarsh

PH

Filtrat

Rf

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1.22

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: 468

: 112

: 52

: 10

: 20

: 12

: 02

: 06

31.

PHASE 12 1/4

De 496 m à 1068 m du 1/01/81 au 11/01/81 Soit 572 m en 10 j (57,2 m/j)Tubage 13 3/8 à 496 m

PRODUITS BOUE

IMCO Hyb

Soude

Celpol Regular

Celpol Superlo

Lvibrikleen

RD 2000

Coût de la phase

3 750 kg

200 kg

300 kg

775 kg

200 1

150 kg

37 907,7 FF

BILAN DES VOLUMES

Volume initial

Volume fabrique

Ejection

Pertes surface

Volume final

41 m3

278 m3

200 m3

34 m3

85 m3

CARACTERISTIQUE DE IA BOUE

Profondeur

Densité

ViscositéMarsh

Ph

Filtrat

Pb

: 670

: 103

: 44

: 10

: 6

: 12

: 900

: 106

: 47

: 10

: 62

: 1

:1065

: 110

: 45

: 10

: 52

: 1

31.

PHASE 12 1/4

De 496 m à 1068 m du 1/01/81 au 11/01/81 Soit 572 m en 10 j (57,2 m/j)Tubage 13 3/8 à 496 m

PRODUITS BOUE

IMCO Hyb

Soude

Celpol Regular

Celpol Superlo

Lvibrikleen

RD 2000

Coût de la phase

3 750 kg

200 kg

300 kg

775 kg

200 1

150 kg

37 907,7 FF

BILAN DES VOLUMES

Volume initial

Volume fabrique

Ejection

Pertes surface

Volume final

41 m3

278 m3

200 m3

34 m3

85 m3

CARACTERISTIQUE DE IA BOUE

Profondeur

Densité

ViscositéMarsh

Ph

Filtrat

Pb

: 670

: 103

: 44

: 10

: 6

: 12

: 900

: 106

: 47

: 10

: 62

: 1

:1065

: 110

: 45

: 10

: 52

: 1

32.

PHASE 8 1/2

De 1068 m á 2054 m du 12/01/81 au 4/02/81 soit 986 m en 24 j (41 m/j)

Tubage 9 5/8 à 1068 m.

PRODUITS BOUE

Baryte 4900 kg

Celpol Regular 950 kg

Celpol Superlo 1625 kg

Soude

RD 2000

Imco gel

Chaux

Free pipe

KS

Imco Hyb

Lubrikleen

Bicarbonate desoude

700

625

2900

200

200

200

4500

200

300

kg

kg

kg

kg

1

1

kg

1

kg


BILAN DES VOLUMES

VolTjme initial 85 m3

Volume fabriqué 450 m3

Ejection 316 m3


Volume final 85 m3

32.

PHASE 8 1/2

De 1068 m á 2054 m du 12/01/81 au 4/02/81 soit 986 m en 24 j (41 m/j)

Tubage 9 5/8 à 1068 m.

PRODUITS BOUE

Baryte 4900 kg

Celpol Regular 950 kg

Celpol Superlo 1625 kg

Soude

RD 2000

Imco gel

Chaux

Free pipe

KS

Imco Hyb

Lubrikleen

Bicarbonate desoude

700

625

2900

200

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4500

200

300

kg

kg

kg

kg

1

1

kg

1

kg


BILAN DES VOLUMES

VolTjme initial 85 m3


Ejection 316 m3


Volume final 85 m3

33.


Profondeur

Densité

Viscosité

Viscosité

Marsh

Plastique

Yield valve

Gel 0

Gel 10

PH

Filtrat

Epaisseur

Pb

Pf

Sel

Sable

Solide

cake

: 1250

: 105

44

13

8

2

5

9;5

58

08

01

trs

02

3 :

: 1430

: 107

42

14

: 8

2

: 5

^P

6

05

09

02 .

trs

03

4

: 1680

: 108

44

: 15

10

3

: 5

: 9^

5

05

07

02

trs

03

5

: 1800

. 110

44

: 14

: 12

3

5

52

05

07

02

trs

03

6

: 2054

: 114

: 46

: 14

: 12

3

: 8

: 9,5

: 48

05

09

02

trs

05

9

33.


Profondeur

Densité

Viscosité

Viscosité

Marsh

Plastique

Yield valve

Gel 0

Gel 10

PH

Filtrat

Epaisseur

Pb

Pf

Sel

Sable

Solide

cake

: 1250

: 105

44

13

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: 1430

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: 108

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: 8

: 9,5

: 48

05

09

02

trs

05

9

34.

PHASE 6"

De 2047 à 2189 du 5 Février 81 au 9 Février 81 soit 142 m en 5 j (28,4 m/j]

Tubage 7" à 2047 m.

PRODUITS BOUE

Sel 15600 kg

Flogel 540 kg

Paraformaldehyde 60 kg


BILAN DES VOLUMES

Volume initial 85 m3


Pertes surface 6 m3

Evocation 91 m3

Volume final 118 m3

CARACTERISTIQUES DE LA BOUE

Profondeur

Densité

Viscosité Marsh

Viscosité Plastique

Yield valve

Gel 0

Gel 10

PH

Filtrat

Epaisseur cahe

: 2060

: 110

: 36

: 5

: 6

: 0

: 2

: 10

: 49

: 06

: 2096

111

: 38

: 7

: 7

0

: 2

10

40

: 06

2155

: 110

37

: 7 .

: 8 .

0

: 2

^5 :

40

06

2189 î

UO :

: 38 :

10 :

8 :

0 :

2 :

9 :

32 :

06 I

34.

PHASE 6"

De 2047 à 2189 du 5 Février 81 au 9 Février 81 soit 142 m en 5 j (28,4 m/j]

Tubage 7" à 2047 m.

PRODUITS BOUE

Sel 15600 kg

Flogel 540 kg

Paraformaldehyde 60 kg


BILAN DES VOLUMES

Volume initial 85 m3


Pertes surface 6 m3

Evocation 91 m3

Volume final 118 m3

CARACTERISTIQUES DE LA BOUE

Profondeur

Densité

Viscosité Marsh

Viscosité Plastique

Yield valve

Gel 0

Gel 10

PH

Filtrat

Epaisseur cahe

: 2060

: 110

: 36

: 5

: 6

: 0

: 2

: 10

: 49

: 06

: 2096

111

: 38

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: 06

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37

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2 :

9 :

32 :

06 I

35.

Pb

Pf

Sel

Sable

Solides

11

07

95

02

6

1

06

8775

02

6

09

04

96

02

8

: 06

: 03

: 92

: 01

: 8

35.

Pb

Pf

Sel

Sable

Solides

11

07

95

02

6

1

06

8775

02

6

09

04

96

02

8

: 06

: 03

: 92

: 01

: 8

36.

COMPLETION

PRODUITS BOUE

Sel 31700 kg

Soude 2000 kg

Coût completion

Pour neutraliser acide répendu sur le sol

BILAN DES VOLUMES

Elimination boue par ^ eau de gisement

Fabrication saumure

36.

COMPLETION

PRODUITS BOUE

Sel 31700 kg

Soude 2000 kg

Coût completion

Pour neutraliser acide répendu sur le sol

BILAN DES VOLUMES

Elimination boue par ^ eau de gisement

Fabrication saumure

<Schlumberger) COMPANY.

LEASE

_B»R»G*M» .FIELD. .JOB No. J_LA rOORWFnVB WELL Mo GIC 2

TYPE OF SURVEY spftot «am

i t/4 W ENGINEER MOOROOX/ CORBILLOH.COMPUTATIONS ahkij MtTTFW

J3BJECTIVE_ If. 27. 9 47

.CMSTHICT

DAIT 17.01.81

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37.

CASUflEDO^TH

1 191

17(71

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1268

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1322

1368

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10

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89

70

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AiMngéDrift

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33500

3^750

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55^25

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60Î25

59^75

59*25

58^75

-1

VERTICAlDEPTH

-

TOTAl .VERTICAL

DEPTH

ll&l

1150

1189

1205

1220

1249

1284

1310

1334

1357

1388

1417

1444

1481

1518

1557

1602

1638

91

08

76

60

57

83

87

62

47

92

87

85

43

79

08

58

89

AVERAGEMAGNETICDIRECTION

AVitftAtiËGEOGRAPHIC

DIRECTION

lf 21.3/4

fl 31.1/j

» 3: .!/<N 3; ,3//

1 3 ,3//

lf 3 3A

lf 2< i/:M 2:, 1/2

H 2:

N 2

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N 2'

N 21

N 2

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N 2

--

25

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75755"

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*25

5

H

H

H

W

H

W

W

W

W

W

H

W

W

H

H

W

W

H

--

COURSEDEVIATION

II

5

27

10

10

20

29

27

28

29

46

47

47

64

65

65

76

59

1

10

77

01

49

00

97

80

f\7

30

35

01

94

93

33

03

65

49

84

COORDINATE DIFFERENCES

Noroi Sou*

-

EaM

-

WmI

RECTANGULAR COORDINATE

Not*

185

190

213

222

230

248

275

301

326

352

393

434

476

532

591

652

722

777

93

85

44

26

76

69

36

11

70

67

70

82

44

97

91

34

62

90

Sou*

EaM

--

WMt

90

93

108

114

119

130

143

154

166

179

201

225

249

279

307

333

363

386

Bl

64

*5

12

38

26

56

11

18

B4

61

40

18

n?

35

00

19

09

SECTION

- -

TOTALSECnOM

206

212

239

249

259

280

310

337

366

395

441

489

537

Mt

666

732

41

16

01

45

42

33

13

91

20

54

54

42

29

60

59

08

808 40

86ir~55~

Stn.BOTTOM HOLE

ASSEMBLY SS RPW

FDt de (ORRECTION

TIGE 5"

mip

FORMATION


LEASE

_B»R»G*M» .FIELD. .JOB No. J_LA rOORWFnVB WELL Mo GIC 2

TYPE OF SURVEY spftot «am

i t/4 W ENGINEER MOOROOX/ CORBILLOH.COMPUTATIONS ahkij MtTTFW

J3BJECTIVE_ If. 27. 9 47

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39.

ANNEXE 5.2.

GARNITURE GLCS2 (dévié)

Cf. l2"l/4 (sabot 13"3/8 à 496 m)

1 - De 550 à 677 m

Outil . turbine - raccord coudé l^SO - 1 K Monel - 5 Igs DC 7 "3/4 - Tiges 5"7,69 (0,42) (9,04) (94,04)

2 - De 677 à 1070 m

Outil . Near bit - 2 K Monel - 5 Igs DC 7"3/4 - 6 Igs HW drill pipe - tiges 5"(16,55) (94,04) (111,05)

Cf. 8"l/2 (sabot Hanger 9"5/8 à 1068 m) Stab en 8" 1/2K Monel en 6" 1/4HW drill pipe en 5"

1 - De 1071,5 à 1130 m

Outil . 1 stab. - 2 K Monel - 1 DC 6" 1/4 - 1 stab. - 4 DC 6" 1/4 - 1 stab.(1,89) (15,19) (9,46) (1,45) (37,93) (1,59)3 DC 6 "1/4 - 18 HW drill pipe - Tiges 5"(28,43) (166,29)

2 - De 1130 â 1166,5 m

Outil . Turbine - Raccord coudé 2° - 2 K Monel - 1 DC 6"l/4 - 1 stab. - 4 DC 6"l/412 HW D.P. - 1 coulisse - 6 HW D.P. - Tiges 5"

3 - De 1166,5 à 1295 m

Outil . turbine - raccord coudé 2° - 2 K Monel - 8 DC 6"l/4 - 12 HW D.P. -1 coulisse - 6 HW D.P. - Tiges 5"

4 - De 1265 à 1414 m

Outil . 1 stab. - 1 HW D.P. - 2 K Monel - 5 DC 6"l/4 - 1 stab. - 3 DC 6"l/4 -16 HW D.P. - Tiges 5"

5 - De 1414 à 1600 m

Outil . 1 stab. - 2 K Monel - 1 DC 6" 1/4 - 1 stab. - 3 DC 6"l/4 - 1 stab.4 DC 6"l/4 - 1 stab. - 12 HW D.P. - 1 coulisse - 6 HW D.P. - Tiges 5"

6 - De 1600 à 2043 m

Outil : 1 Stab. - DC 6"l/4 coiirt - 1 stab. - 2 K Monel - 1 stab. - 4 DC 6"l/4 -1 stab. - 4 DC 6"l/4 - 12 HW D.P.- Coulisse - 6 HW D.P.- Tiges 5"

39.

ANNEXE 5.2.

GARNITURE GLCS2 (dévié)

Cf. l2"l/4 (sabot 13"3/8 à 496 m)

1 - De 550 à 677 m

Outil . turbine - raccord coudé l^SO - 1 K Monel - 5 Igs DC 7 "3/4 - Tiges 5"7,69 (0,42) (9,04) (94,04)

2 - De 677 à 1070 m

Outil . Near bit - 2 K Monel - 5 Igs DC 7"3/4 - 6 Igs HW drill pipe - tiges 5"(16,55) (94,04) (111,05)

Cf. 8"l/2 (sabot Hanger 9"5/8 à 1068 m) Stab en 8" 1/2K Monel en 6" 1/4HW drill pipe en 5"

1 - De 1071,5 à 1130 m

Outil . 1 stab. - 2 K Monel - 1 DC 6" 1/4 - 1 stab. - 4 DC 6" 1/4 - 1 stab.(1,89) (15,19) (9,46) (1,45) (37,93) (1,59)3 DC 6 "1/4 - 18 HW drill pipe - Tiges 5"(28,43) (166,29)

2 - De 1130 â 1166,5 m

Outil . Turbine - Raccord coudé 2° - 2 K Monel - 1 DC 6"l/4 - 1 stab. - 4 DC 6"l/412 HW D.P. - 1 coulisse - 6 HW D.P. - Tiges 5"

3 - De 1166,5 à 1295 m

Outil . turbine - raccord coudé 2° - 2 K Monel - 8 DC 6"l/4 - 12 HW D.P. -1 coulisse - 6 HW D.P. - Tiges 5"

4 - De 1265 à 1414 m

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6 - De 1600 à 2043 m

Outil : 1 Stab. - DC 6"l/4 coiirt - 1 stab. - 2 K Monel - 1 stab. - 4 DC 6"l/4 -1 stab. - 4 DC 6"l/4 - 12 HW D.P.- Coulisse - 6 HW D.P.- Tiges 5"

CHAPITRE 3

RAPPORT GEOLOGIQUE

CHAPITRE 3

RAPPORT GEOLOGIQUE

40.

3 - RAPPORT GEOLOGIQUE (GLCS 2)

3.1. - Coupe_lithostratÍ2£a£higue_du_f orage

La colonne lithostratigraphique traversée dans le puits injecteurGLCS 2 est conforme, dans son ensemble, aux prévisions.

Les cotes du toit des formations sont à quelques mètres prèscelles du puits de production.

L'écart le plus important a été observé au toit du Dogger,trouvé 4 m plus bas que dans le puits de production.

En annexe on présente le log de fin de sondage avec lalithologie et les limites stratigraphiques des différentes séries traversées.

Dans le tableau ci-après, sont données, à titre de comparaison,les limites des principales séries traversées par les deux forages.

3.2. - Géologie_du_réservoir

Le Dogger a été foré entre 2 047 et 2 189 m, profondeur déviée.L'angle de déviation atteint 60° et la longueur forée en déviation (142 m)

est le double de la longueur verticale correspondante (71 m) .

La reconstitution lithofaciologique du Dogger traversé a étéétablie à partir de l'observation binoculaire des cuttings, complétée decelle de quelques montages en lames minces .

La description du réservoir dans le puits d'injection corresponden partie à celle du puits de production, l'échantillonnage des déblais étantextrêmement difficile dans le forage dévié .

Le découpage lithostratigraphique est le suivant (voir fig. 1) :

1 650 - 1 654 m : base de calcarénites oolithiques et bioclastiquesfaciès "Dalle Nacrée" Callovienpas de porosité

1 654 - 1 686 m : ensemble avec alternance de micrite et de calcarenite àpellets, avec concentration calcarenitique plus importantevers 1 662, 1 675, 1 680 et 1 686 m

faciès "Comblanchien" BathonienDe la porosité matricielle est notée vers 1 662, 1 675, 1 680et surtout à la base vers 1 686 m

La limite lithostratigraphique est à placer entre 1 686 et1 690 m. Le passage est probablement progressif

40.

3 - RAPPORT GEOLOGIQUE (GLCS 2)

3.1. - Coupe_lithostratÍ2£a£higue_du_f orage

La colonne lithostratigraphique traversée dans le puits injecteurGLCS 2 est conforme, dans son ensemble, aux prévisions.

Les cotes du toit des formations sont à quelques mètres prèscelles du puits de production.

L'écart le plus important a été observé au toit du Dogger,trouvé 4 m plus bas que dans le puits de production.

En annexe on présente le log de fin de sondage avec lalithologie et les limites stratigraphiques des différentes séries traversées.

Dans le tableau ci-après, sont données, à titre de comparaison,les limites des principales séries traversées par les deux forages.

3.2. - Géologie_du_réservoir

Le Dogger a été foré entre 2 047 et 2 189 m, profondeur déviée.L'angle de déviation atteint 60° et la longueur forée en déviation (142 m)

est le double de la longueur verticale correspondante (71 m) .

La reconstitution lithofaciologique du Dogger traversé a étéétablie à partir de l'observation binoculaire des cuttings, complétée decelle de quelques montages en lames minces .

La description du réservoir dans le puits d'injection corresponden partie à celle du puits de production, l'échantillonnage des déblais étantextrêmement difficile dans le forage dévié .

Le découpage lithostratigraphique est le suivant (voir fig. 1) :

1 650 - 1 654 m : base de calcarénites oolithiques et bioclastiquesfaciès "Dalle Nacrée" Callovienpas de porosité

1 654 - 1 686 m : ensemble avec alternance de micrite et de calcarenite àpellets, avec concentration calcarenitique plus importantevers 1 662, 1 675, 1 680 et 1 686 m

faciès "Comblanchien" BathonienDe la porosité matricielle est notée vers 1 662, 1 675, 1 680et surtout à la base vers 1 686 m

La limite lithostratigraphique est à placer entre 1 686 et1 690 m. Le passage est probablement progressif

41.

1 690 - 1 712 m : calcarenite hétérométrique bioclastique, granoclasée etoolithiquefaciès oolithe blanche - BathonienPorosité essentiellement matricielle d'importance trèsvariable, localement avec légère dissolution.

1 712 à indéterminé : calcaire gravelo-oolithique et bioclastique grisfaciès avant barrière Bathonien.

Une corrélation diagraphique , entre ouvrages, a été établie àpartir de l'examen des diagraphies réalisées dans le réservoir (fig. 1) :

FDC-GR : débitmètre pour GLCS 1

FDC-GR : pour GLCS 2 (la forte déviation a rendu impossiblel'enregistrement du débitmètre).

deux puits ,

On note une bonne corrélation entre les logs de porosité des

La localisation de zones poreuses dans les grainstones oolithiquesdes deux puits suggère que les niveaiix productifs reconnus par le débitmètredans le puits de production se situent, dans le puits d'injection, pour laplus grande part dans les mêmes faciès. Néanmoins, les résultats d'essais(voir chapitre correspondant) montrent que les caractéristiques hydrodynamiquesdes deux puits sont nettement différentes :

GLCS 1 GLCS 2

groupe kh : 14,6 D.m 33,3 D.m

débit artésien : 65 m3/h 140 m3/h

Ceci est dû probablement à des facteurs diagénétiques quiaffectent localement les qualités du réservoir.

Ce type de phénomène a été remarqué dans certains champs pétroliersdans le Dogger du Bassin de Paris : ainsi par exemple, dans le champ deSt Martin de Bossenay, le sondage MCI localisé au sommet de la structure atraversé un réservoir de bonne qualité, dont les perméabilités atteignent0,5 Darcy et les porosités 15 à 20 %.

La qualité du réservoir ainsi que son épaisseur perméable diminuentlatéralement à partir du sondage MCI pour se réduire à zéro dans le sondage MCI 2situé à 1,5 km au nord est.

Le manque de calcaire perméable dans le sondage MC12 n'est pas dûà un changement de faciès, les grainstones oolithiques étant bien développésdans tous les sondages, mais peut être attribué essentiellement à un degrévariable de la cimentation spari tique de ces faciès, et à une porosité secondairede dissolution. Ces facteurs diagénétiques ont déterminé ainsi non seulement lagéométrie du réservoir mais aussi la qualité de son réseau.

41.

1 690 - 1 712 m : calcarenite hétérométrique bioclastique, granoclasée etoolithiquefaciès oolithe blanche - BathonienPorosité essentiellement matricielle d'importance trèsvariable, localement avec légère dissolution.

1 712 à indéterminé : calcaire gravelo-oolithique et bioclastique grisfaciès avant barrière Bathonien.

Une corrélation diagraphique , entre ouvrages, a été établie àpartir de l'examen des diagraphies réalisées dans le réservoir (fig. 1) :

FDC-GR : débitmètre pour GLCS 1

FDC-GR : pour GLCS 2 (la forte déviation a rendu impossiblel'enregistrement du débitmètre).

deux puits ,

On note une bonne corrélation entre les logs de porosité des

La localisation de zones poreuses dans les grainstones oolithiquesdes deux puits suggère que les niveaiix productifs reconnus par le débitmètredans le puits de production se situent, dans le puits d'injection, pour laplus grande part dans les mêmes faciès. Néanmoins, les résultats d'essais(voir chapitre correspondant) montrent que les caractéristiques hydrodynamiquesdes deux puits sont nettement différentes :

GLCS 1 GLCS 2

groupe kh : 14,6 D.m 33,3 D.m

débit artésien : 65 m3/h 140 m3/h

Ceci est dû probablement à des facteurs diagénétiques quiaffectent localement les qualités du réservoir.

Ce type de phénomène a été remarqué dans certains champs pétroliersdans le Dogger du Bassin de Paris : ainsi par exemple, dans le champ deSt Martin de Bossenay, le sondage MCI localisé au sommet de la structure atraversé un réservoir de bonne qualité, dont les perméabilités atteignent0,5 Darcy et les porosités 15 à 20 %.

La qualité du réservoir ainsi que son épaisseur perméable diminuentlatéralement à partir du sondage MCI pour se réduire à zéro dans le sondage MCI 2situé à 1,5 km au nord est.

Le manque de calcaire perméable dans le sondage MC12 n'est pas dûà un changement de faciès, les grainstones oolithiques étant bien développésdans tous les sondages, mais peut être attribué essentiellement à un degrévariable de la cimentation spari tique de ces faciès, et à une porosité secondairede dissolution. Ces facteurs diagénétiques ont déterminé ainsi non seulement lagéométrie du réservoir mais aussi la qualité de son réseau.

LA COURNEUVh; SUD 1 ET 2

TABLEAU COMPARATIF DES COTES DES FORMATIONS

42.

STRATIGRAPHIE

Récent et TERTIAIRE

CRETACE SUP. CRETACE MOYEN CRETACE INF. JURASSIQUE SUPERIEUR JURASSIQUE MOYENSénonien

Turonien

Cénomanien

"Gault"

Albien -Aptien

Barrémien

Néocomien- Wealdien

Purbeckien

Portlandien

Kimméridgien

Séquanien

Rauracien

Argovien

Oxfordien SS .

Callovien

Bathonien

Profondeur finale

GLCS 1

Prof.

0

138

507

645

705

738

630

870

960

985

1 106

1 258

1 351

1 445

1 540

1 604

1 643

1 800

CoteNGF

t 35

103

472

610

670

703

795

835

925

950

- 1 071

- 1 223

- 1 316

- 1 410

- 1 505

- 1 569

- 1 608

- 1 765

Epais.

138

369

138

60

33

92

40

yo

25

121

152

93

94

95

64

39

157

GLCS 2

Prof. dév.

833

876

975

1 000

1 145

1 338

1 462

1 640

1 834

1 956

2 047

2 189

Prof. vert.

0

138

507

645

705

738

831

872

962

985

1 106

1 258

1 349

1 446

1 543

1 605

1 647

1 710

CoteNGF

+ 35

103

472

610

670

703

796

838

927

950

- 1 071

- : 223

- 1 314

- 1 411

- 1 508

- 1 570

- 1 612

- 1 C83

Epai s .

138

368

138

60

33

93

42

89

23

121

152

91

97

97

62

42

71

a moyendéviation

Débutdéviation

540 m

12° 50

17° 50

23° 50

23° 75

33° 30

38°

43°

57°

60°

59° 25

58° 75

60°

LA COURNEUVh; SUD 1 ET 2

TABLEAU COMPARATIF DES COTES DES FORMATIONS

42.

STRATIGRAPHIE

Récent et TERTIAIRE

CRETACE SUP. CRETACE MOYEN CRETACE INF. JURASSIQUE SUPERIEUR JURASSIQUE MOYENSénonien

Turonien

Cénomanien

"Gault"

Albien -Aptien

Barrémien

Néocomien- Wealdien

Purbeckien

Portlandien

Kimméridgien

Séquanien

Rauracien

Argovien

Oxfordien SS .

Callovien

Bathonien

Profondeur finale

GLCS 1

Prof.

0

138

507

645

705

738

630

870

960

985

1 106

1 258

1 351

1 445

1 540

1 604

1 643

1 800

CoteNGF

t 35

103

472

610

670

703

795

835

925

950

- 1 071

- 1 223

- 1 316

- 1 410

- 1 505

- 1 569

- 1 608

- 1 765

Epais.

138

369

138

60

33

92

40

yo

25

121

152

93

94

95

64

39

157

GLCS 2

Prof. dév.

833

876

975

1 000

1 145

1 338

1 462

1 640

1 834

1 956

2 047

2 189

Prof. vert.

0

138

507

645

705

738

831

872

962

985

1 106

1 258

1 349

1 446

1 543

1 605

1 647

1 710

CoteNGF

+ 35

103

472

610

670

703

796

838

927

950

- 1 071

- : 223

- 1 314

- 1 411

- 1 508

- 1 570

- 1 612

- 1 C83

Epai s .

138

368

138

60

33

93

42

89

23

121

152

91

97

97

62

42

71

a moyendéviation

Débutdéviation

540 m

12° 50

17° 50

23° 50

23° 75

33° 30

38°

43°

57°

60°

59° 25

58° 75

60°

LA COURNEUVE SUD 1 ET 2

Correlation Diagraphique au niveau du reservoir

U)

LA COURNEUVE SUD 1 ET 2

Correlation Diagraphique au niveau du reservoir

U)

COUPE GEOLOGIQUE ET TECHNIQUE RESUMEE - OPERATIONS ANNEXES

GLCS 2

44.

Prof.STRATIGRAPHIE

+ 133,0 NGFLITHOLOGIE 0 FORAGE-TUBAGE

DIAGRAPHIESCAROTTAGESTESTS

O

lOO.

200.

300'

400.

500.

600.

700.

800.

_900-"

IOOO-

noo,

1200.1

1300-

1400.

1500.

1600.

1700.

1800.

1900.

2000.

2100-

2200.

TERTIAIRECalcaires, marnes,argiles sableuses

I3B

SENONIEN Craie blanche à silex

TURONIEN

CENOMANIEN

"GAULT"

507

645

706736

Craie gris blanchâtre+ compacte

Calcaire glauc. marne

Argile gris noir

ALBIEN APTIEN

BARREMIEN633

676

Sable grossi jaunevert passées d'argile

Argile sableuseNEOCOMIEN

_4iiaaldLeii4-PURBECKIEN

976

lOOC

Alternance de sable

Cale, oolith. dolomie

PORTLANDIEN Calcaire marneux

KIMMERIDGIEN

SEQUANIEN

RAURACIEN

ARGOVIEN

OXFORDIEN (S.S.

CALLOVIEN

DOGGER

1145

Alternance de marnenoire feuilletée etmarno-calcaire

1338

Calcaire argileux

1462

Calcaire graveleux

1640

Marnes noires etgrises silteuses

1834

1956

Calcaires et marnegréseuse

Oolith. ferrug. argiles2047

2189

Alternance de calcaireoolithique, graveleuxet micritique

* Forage vertical jus¬qu 'â 540 m puis endéviation jusqu'aufond. 21 moyen dévia¬tion dans le réser¬voir 60"

Forage17 1/2"jusqu'à533 m~~

Casinghanger448 m

Tubage13 3/8"496 m

Forage12 1/4" _jusqu'à1070 m

Tubage9 5/8"1068 m

Forage8 1/2" -jusqu'à205O m

Tubage 7"2047 m

Forage 6" ^^''^jusqu'à 2189 m

496

1057

1062

RUN 1

1550

RUN 3

1646

RUN 2

2047

3HC: Sonique compenséGR: gamma-rayCDR-CAL: diamétreuravec registre de..a déviation oen continu y-CBL: ciment bondlogVDL: variabledensity logFDC: formationdensity log

21 B9

COUPE GEOLOGIQUE ET TECHNIQUE RESUMEE - OPERATIONS ANNEXES

GLCS 2

44.

Prof.STRATIGRAPHIE

+ 133,0 NGFLITHOLOGIE 0 FORAGE-TUBAGE

DIAGRAPHIESCAROTTAGESTESTS

O

lOO.

200.

300'

400.

500.

600.

700.

800.

_900-"

IOOO-

noo,

1200.1

1300-

1400.

1500.

1600.

1700.

1800.

1900.

2000.

2100-

2200.

TERTIAIRECalcaires, marnes,argiles sableuses

I3B

SENONIEN Craie blanche à silex

TURONIEN

CENOMANIEN

"GAULT"

507

645

706736

Craie gris blanchâtre+ compacte

Calcaire glauc. marne

Argile gris noir

ALBIEN APTIEN

BARREMIEN633

676

Sable grossi jaunevert passées d'argile

Argile sableuseNEOCOMIEN

_4iiaaldLeii4-PURBECKIEN

976

lOOC

Alternance de sable

Cale, oolith. dolomie

PORTLANDIEN Calcaire marneux

KIMMERIDGIEN

SEQUANIEN

RAURACIEN

ARGOVIEN

OXFORDIEN (S.S.

CALLOVIEN

DOGGER

1145

Alternance de marnenoire feuilletée etmarno-calcaire

1338

Calcaire argileux

1462

Calcaire graveleux

1640

Marnes noires etgrises silteuses

1834

1956

Calcaires et marnegréseuse

Oolith. ferrug. argiles2047

2189

Alternance de calcaireoolithique, graveleuxet micritique

* Forage vertical jus¬qu 'â 540 m puis endéviation jusqu'aufond. 21 moyen dévia¬tion dans le réser¬voir 60"

Forage17 1/2"jusqu'à533 m~~

Casinghanger448 m

Tubage13 3/8"496 m

Forage12 1/4" _jusqu'à1070 m

Tubage9 5/8"1068 m

Forage8 1/2" -jusqu'à205O m

Tubage 7"2047 m

Forage 6" ^^''^jusqu'à 2189 m

496

1057

1062

RUN 1

1550

RUN 3

1646

RUN 2

2047

3HC: Sonique compenséGR: gamma-rayCDR-CAL: diamétreuravec registre de..a déviation oen continu y-CBL: ciment bondlogVDL: variabledensity logFDC: formationdensity log

21 B9

CHAPITRE 4

RAPPORT GEOCHIMIQUE

CHAPITRE 4

RAPPORT GEOCHIMIQUE

45.

4 - RAPPORT GEOCHIMIQUE

Un prélèvement de fond ainsi qu'un prélèvement de siurfaceavaient été réalisés sur le puits GLCSl.

En ce qui concerne le forage GLCS2, seul un prélèvement desurface a été réalisé dans le but de contrôler les résultats obtenus pré¬cédemment .

Les analyses de GLCS2 ayant confirmé celles de GLCl , lesconclusions données dans la suite de ce chapitre et établies à partir deséléments obtenus sur GLCSl, peuvent être généralisées à l'ensemble du ré¬servoir du Dogger au droit de "La Courneuve Sud".

4.1. - Çhimie_de_l_|_eau_2éothermale

4.1.1. - Prélèvements

. Un prélèvement de surface pour analyse détaillée a été effectué le 5/12/80à la fin des essais, le puits produisant en débit artésien.

On peut donc considérer que les résultats n'ont pas été influencés par leforage, et qu'ils sont représentatifs du réservoir (température de prélè¬vement 53° C - température de fond 55° C) .

L'eau géothermique a été conditionnée de façon spécifique en fonction destypes d'analyses à effectuer (anions, cations, éléments trace, sulfure,silice, gaz dissous, bactéries) . Par ailleurs, les mesures de pH, de ré¬sistivité et de réserve alcaline ont été faites sur le lieu même du fo¬rage.

. Un prélèvement de fond (puits n° 1) a été réalisé, qui a permis l'analysedes gaz (analyse qualitative et quantitative) et l'analyse bactériologiquede l'eau.

4.1.2. - Description de l'eau et des gaz

L'eau produite était limpide et très faiblement gazeuse, cequi n ' a pas permis le prélèvement de gaz libres .

L'analyse chimique (planche 1. a) montre une eau moyennementchargée (22 g/1 de sels dissous), essentiellement chlorurée-sodique (19,6 g/1)Les autres espèces dominantes sont les sulfates et les carbonates ainsi quele calcium.

La phase gazeuse de cette eau est essentiellement constituéede gaz carbonique et de dérivés du méthane. On notera enfin l'importante te¬neur en H S dissous (29 g/1 de S ) .

Les tableaux ci- joints (planches 2a, 2b, 2c) indiquent la ré¬partition des espèces aqueuses, ainsi que la saturation de l'eau vis-à-visdes principaux minéraux.

45.

4 - RAPPORT GEOCHIMIQUE

Un prélèvement de fond ainsi qu'un prélèvement de siurfaceavaient été réalisés sur le puits GLCSl.

En ce qui concerne le forage GLCS2, seul un prélèvement desurface a été réalisé dans le but de contrôler les résultats obtenus pré¬cédemment .

Les analyses de GLCS2 ayant confirmé celles de GLCl , lesconclusions données dans la suite de ce chapitre et établies à partir deséléments obtenus sur GLCSl, peuvent être généralisées à l'ensemble du ré¬servoir du Dogger au droit de "La Courneuve Sud".

4.1. - Çhimie_de_l_|_eau_2éothermale

4.1.1. - Prélèvements

. Un prélèvement de surface pour analyse détaillée a été effectué le 5/12/80à la fin des essais, le puits produisant en débit artésien.

On peut donc considérer que les résultats n'ont pas été influencés par leforage, et qu'ils sont représentatifs du réservoir (température de prélè¬vement 53° C - température de fond 55° C) .

L'eau géothermique a été conditionnée de façon spécifique en fonction destypes d'analyses à effectuer (anions, cations, éléments trace, sulfure,silice, gaz dissous, bactéries) . Par ailleurs, les mesures de pH, de ré¬sistivité et de réserve alcaline ont été faites sur le lieu même du fo¬rage.

. Un prélèvement de fond (puits n° 1) a été réalisé, qui a permis l'analysedes gaz (analyse qualitative et quantitative) et l'analyse bactériologiquede l'eau.

4.1.2. - Description de l'eau et des gaz

L'eau produite était limpide et très faiblement gazeuse, cequi n ' a pas permis le prélèvement de gaz libres .

L'analyse chimique (planche 1. a) montre une eau moyennementchargée (22 g/1 de sels dissous), essentiellement chlorurée-sodique (19,6 g/1)Les autres espèces dominantes sont les sulfates et les carbonates ainsi quele calcium.

La phase gazeuse de cette eau est essentiellement constituéede gaz carbonique et de dérivés du méthane. On notera enfin l'importante te¬neur en H S dissous (29 g/1 de S ) .

Les tableaux ci- joints (planches 2a, 2b, 2c) indiquent la ré¬partition des espèces aqueuses, ainsi que la saturation de l'eau vis-à-visdes principaux minéraux.

46.

4.1.3. - Origine des éléments

Les ions dissous proviennent essentiellement du lessivage desminéraux composant les formations spécifiques rencontrées par l'eau selon lescorrespondances suivantes :

- sodium et chlore proviennent du lessivage de la halite desformations évaporitiques

- les sulfates proviennent du lessivage du gypse et de 1' anhydrite

- le calcium, le magnésium et le strontium proviennent du lessivagede minéraux carbonates (calcite, dolomite, strontionite) .

4.2. - Evaluation des problèmes liës^à l'exploitation de l'eau

4.2.1. - La corrosion

L'usure précoce et les problèmes de vieillissement des installa¬tions (tubages, pompes, échangevurs, etc..) peuvent être dus à trois types dephénomènes :

. la corrosion chimique et/ou électrochimique ;

. la corrosion bactérienne ;

. la corrosion mécanique.

4.2.1.1. IA !RROSION CHIMIQUE

. Par les gaz

Les gaz interviennent de deux façons bien distinctes :

- Les volvimes désorbés au cours de fortes chutes de pression (production arté¬sienne par exemple) peuvent être très importants et provoquer une érosionmécanique très rapide des canalisations ou des pompes de réinjection.Il est nécessaire, en particulier, de remarquer que les bulles de gaz libéréesà de faibles pressions peuvent être comprimées mais non redissoutes , ce qui apour effet de renforcer leur pouvoir érosif .Cet aspect du problême sera étudié dans le paragraphe relatif au "point debulle" du fluide dont la valeur peirmet de déterminer le seuil minimal depression de service dans le réseau.

- L'aspect chimique de la corrosion due aux gaz sera étudié ci-après de façonspécifique, chaque gaz étant en effet à l'origine d'un type de corrosiondonné.

a - Hydrogène sulfuré (H S)

Au cours du forage du réservoir de La Courneuve Sud, l'odeur caractéris¬tique d'HS a été décelée à plusieurs reprises. Une telle constatation(le système olfactif présente une sensibilité de l'ordre de 2 ppm) setrouve confirmée par les résultats de 1 ' analyse présentée sur la planchel.a :

46.

4.1.3. - Origine des éléments

Les ions dissous proviennent essentiellement du lessivage desminéraux composant les formations spécifiques rencontrées par l'eau selon lescorrespondances suivantes :

- sodium et chlore proviennent du lessivage de la halite desformations évaporitiques

- les sulfates proviennent du lessivage du gypse et de 1' anhydrite

- le calcium, le magnésium et le strontium proviennent du lessivagede minéraux carbonates (calcite, dolomite, strontionite) .

4.2. - Evaluation des problèmes liës^à l'exploitation de l'eau

4.2.1. - La corrosion

L'usure précoce et les problèmes de vieillissement des installa¬tions (tubages, pompes, échangevurs, etc..) peuvent être dus à trois types dephénomènes :

. la corrosion chimique et/ou électrochimique ;

. la corrosion bactérienne ;

. la corrosion mécanique.

4.2.1.1. IA !RROSION CHIMIQUE

. Par les gaz

Les gaz interviennent de deux façons bien distinctes :

- Les volvimes désorbés au cours de fortes chutes de pression (production arté¬sienne par exemple) peuvent être très importants et provoquer une érosionmécanique très rapide des canalisations ou des pompes de réinjection.Il est nécessaire, en particulier, de remarquer que les bulles de gaz libéréesà de faibles pressions peuvent être comprimées mais non redissoutes , ce qui apour effet de renforcer leur pouvoir érosif .Cet aspect du problême sera étudié dans le paragraphe relatif au "point debulle" du fluide dont la valeur peirmet de déterminer le seuil minimal depression de service dans le réseau.

- L'aspect chimique de la corrosion due aux gaz sera étudié ci-après de façonspécifique, chaque gaz étant en effet à l'origine d'un type de corrosiondonné.

a - Hydrogène sulfuré (H S)

Au cours du forage du réservoir de La Courneuve Sud, l'odeur caractéris¬tique d'HS a été décelée à plusieurs reprises. Une telle constatation(le système olfactif présente une sensibilité de l'ordre de 2 ppm) setrouve confirmée par les résultats de 1 ' analyse présentée sur la planchel.a :

47.

. H S dissous dans l'eau : 30,6 ppm

. concentration en S : = 29 ppm

Il est à remarquer que l'analyse des gaz libres proposée en planche l.bet réalisée sur l'échantillon de fond, par le fait qu'elle présenteune importante teneur en oxygène (8,6 10 ^ moles/litre, soit de l'ordrede IOOO fois plus que dans l'échantillon de surface) n'a pas permisde déterminer la teneur en ES libre (il se produit, en présence d'oxy¬gène, une oxydation des ions sulfures en ions sulfates) . Cette teneuren oxygène est vraisemblablement le résultat d'une pénétration acci¬dentelle d'air atmosphérique au cours de la chaine de prélèvement etd ' analyse .

Cet incident reste relativement mineur dans la mesure où toutes pré¬cautions avaient été prises pour que les analyses de surface, quiont fourni les résultats ci-dessus mentionnés^ soient fiables.En conclusion, il est simplement à signaler que la teneur moyenne de30 ppm doit être considérée comme une valeur légèrement par défaut(environ 2 %) . ~ -

b - Oxygène (0-)

Grâce à son pouvoir oxydant, ce gaz est un des principaux agents dela corrosion.Cependant, les eaux géothermiques du Dogger n'en contiennent généra¬lement pas.Les teneurs relevées sur les deux échantillons qiii servent de base àcette étude sont vraisemblablement dues à des incidents de prélève¬ments-. Nous en voulons pour preuve l'énorme différence (rapport de 1

à 1 000) entre les concentrations déterminées en surface et en fondde puits.Il est important de noter, dès à présent, que l'action des chlorurescontenus dans l'eau, quelle qu'en soit leur concentration, est initiéepar la teneur en oxygène dissous. Il importera donc de prendre toutesles précautions qui s'imposeront en phase d'exploitation du doiablet pourSurveiller l'évolution de la concentration en oxygène : analyses pé¬riodiques.Le risque de corrosion devient très important lorsque la teneur enoxygène dissous atteint 1 ppm (la valeur maximale relevée sur lesanalyses présentées sur les planches la et Ib est de 2,8 10 ^ppm) .

c - Dioxyde de carbone (CO )

Ce gaz est directement responsable de la corrosion généralisée (perted'épaissexir régulière) des surfaces métalliques par acidification dela solution.

CONCLUSION : parmi les gaz présents dans le fliiide géothermique de La Courneuvesud, seul l'hydrogène sulfuré, assez abondant par rappott à la moyenne desconcentrations classiquement observées , pourra avoir une incidence importantesur les portions métalliques du réseau et tout particulièrement sur les tu¬bages, têtes de puits et pompes. Par contre, pour un réseau de surface cons¬titué de canalisations en fibre de verre-résine époxy et d' échangeurs en ti¬tane, de telles concentrations n'auront aucun effet corrosif.

47.

. H S dissous dans l'eau : 30,6 ppm

. concentration en S : = 29 ppm

Il est à remarquer que l'analyse des gaz libres proposée en planche l.bet réalisée sur l'échantillon de fond, par le fait qu'elle présenteune importante teneur en oxygène (8,6 10 ^ moles/litre, soit de l'ordrede IOOO fois plus que dans l'échantillon de surface) n'a pas permisde déterminer la teneur en ES libre (il se produit, en présence d'oxy¬gène, une oxydation des ions sulfures en ions sulfates) . Cette teneuren oxygène est vraisemblablement le résultat d'une pénétration acci¬dentelle d'air atmosphérique au cours de la chaine de prélèvement etd ' analyse .

Cet incident reste relativement mineur dans la mesure où toutes pré¬cautions avaient été prises pour que les analyses de surface, quiont fourni les résultats ci-dessus mentionnés^ soient fiables.En conclusion, il est simplement à signaler que la teneur moyenne de30 ppm doit être considérée comme une valeur légèrement par défaut(environ 2 %) . ~ -

b - Oxygène (0-)

Grâce à son pouvoir oxydant, ce gaz est un des principaux agents dela corrosion.Cependant, les eaux géothermiques du Dogger n'en contiennent généra¬lement pas.Les teneurs relevées sur les deux échantillons qiii servent de base àcette étude sont vraisemblablement dues à des incidents de prélève¬ments-. Nous en voulons pour preuve l'énorme différence (rapport de 1

à 1 000) entre les concentrations déterminées en surface et en fondde puits.Il est important de noter, dès à présent, que l'action des chlorurescontenus dans l'eau, quelle qu'en soit leur concentration, est initiéepar la teneur en oxygène dissous. Il importera donc de prendre toutesles précautions qui s'imposeront en phase d'exploitation du doiablet pourSurveiller l'évolution de la concentration en oxygène : analyses pé¬riodiques.Le risque de corrosion devient très important lorsque la teneur enoxygène dissous atteint 1 ppm (la valeur maximale relevée sur lesanalyses présentées sur les planches la et Ib est de 2,8 10 ^ppm) .

c - Dioxyde de carbone (CO )

Ce gaz est directement responsable de la corrosion généralisée (perted'épaissexir régulière) des surfaces métalliques par acidification dela solution.

CONCLUSION : parmi les gaz présents dans le fliiide géothermique de La Courneuvesud, seul l'hydrogène sulfuré, assez abondant par rappott à la moyenne desconcentrations classiquement observées , pourra avoir une incidence importantesur les portions métalliques du réseau et tout particulièrement sur les tu¬bages, têtes de puits et pompes. Par contre, pour un réseau de surface cons¬titué de canalisations en fibre de verre-résine époxy et d' échangeurs en ti¬tane, de telles concentrations n'auront aucun effet corrosif.

48. - 49.

Par les ions dissous

a - La chorure de Sodiimi

Les fluides exploités contiennent principalement des ions Na et Clresponsables, en liaison avec la teneur en oxygène, des phénomènes decorrosion localisée par piqûres. Une comparaison des concentrationsmoyennes relevées à La Courneuve Sud (Dogger) et sur cinq autres sitesdu Bassin Parisien (quatre exploitent le Dogger, un concerne le Trias)montre que les eaux de La Courneuve Sud ont des teneurs en Na et Clpeu différentes des tenerurs moyennes. Les phénomènes de corrosion liésà la salinité seront donc vraisemblablement comparables à ceux des autresdoi^blets géothermiques.

b - Les sulfates

Ces éléments majeurs relativement abondants dans les eaux géothermalessont utilisés par les bactéries sulfato-réductrices qui en extraientl'oxygène indispensable à leur métabolisme en milieu anaérobie (cf.paragraphe 4.2.1.3.).Comme précédemment, si nous effectuons une comparaison des concentrations,nous pouvons prévoir que ce phénomène n'aura pas plus d'ampleur àLa Courneuve Sud que dans les autres doublets exploitant le Dogger.

c - Les sulfures

La concentration en ions S (29 mg/l) , éléments réducteurs, intervientsur le pouvoir oxydant de la solution. Cette concentration intègre l'en¬semble des dérivés sulfurés et permet en particulier de connaître avecprécision la teneur totale en ES dissout. Cet élément forme, en fin deréaction, avec le fer présent dans l'eau (naturellement très peu abondantà la Courneuve Sud : 0,8 mg/l) et provensint de la corrosion de surfacesmétalliques (tubages etc...), des composés très peu solubles tels que lapyrite. Ces composés peuvent se déposer ou s'assembler en agrégats en¬traînés par l'eau induisant les colmatages de fin canaux (échangeurs) oula corrosion par érosion de pièces mobiles (pompes) .

48. - 49.

Par les ions dissous

a - La chorure de Sodiimi

Les fluides exploités contiennent principalement des ions Na et Clresponsables, en liaison avec la teneur en oxygène, des phénomènes decorrosion localisée par piqûres. Une comparaison des concentrationsmoyennes relevées à La Courneuve Sud (Dogger) et sur cinq autres sitesdu Bassin Parisien (quatre exploitent le Dogger, un concerne le Trias)montre que les eaux de La Courneuve Sud ont des teneurs en Na et Clpeu différentes des tenerurs moyennes. Les phénomènes de corrosion liésà la salinité seront donc vraisemblablement comparables à ceux des autresdoi^blets géothermiques.

b - Les sulfates

Ces éléments majeurs relativement abondants dans les eaux géothermalessont utilisés par les bactéries sulfato-réductrices qui en extraientl'oxygène indispensable à leur métabolisme en milieu anaérobie (cf.paragraphe 4.2.1.3.).Comme précédemment, si nous effectuons une comparaison des concentrations,nous pouvons prévoir que ce phénomène n'aura pas plus d'ampleur àLa Courneuve Sud que dans les autres doublets exploitant le Dogger.

c - Les sulfures

La concentration en ions S (29 mg/l) , éléments réducteurs, intervientsur le pouvoir oxydant de la solution. Cette concentration intègre l'en¬semble des dérivés sulfurés et permet en particulier de connaître avecprécision la teneur totale en ES dissout. Cet élément forme, en fin deréaction, avec le fer présent dans l'eau (naturellement très peu abondantà la Courneuve Sud : 0,8 mg/l) et provensint de la corrosion de surfacesmétalliques (tubages etc...), des composés très peu solubles tels que lapyrite. Ces composés peuvent se déposer ou s'assembler en agrégats en¬traînés par l'eau induisant les colmatages de fin canaux (échangeurs) oula corrosion par érosion de pièces mobiles (pompes) .

50.

En conséquence, il semble nécessaire de disposer au débouché de latête de puits de production un système de décantation ainsi que desfiltres en amont de tous les points sensibles du réseau.

4.2.1.2. - LA 92RROSION_MECANIQUE

L'action du débit, liée à celle de la pression, peut consisteren la formation de zones de turbulence ou de stagnation au sein des tubagesou des canalisations ; ces phénomènes sont responsables de la corrosion parérosion ou abrasion mais d'autant moins, dans le cas présent, que le réservoirexploité est carbonaté.

Ces phénomènes sont néanmoins à considérer dans l'élaborationde la morphologie du réseau de surface afin de limiter au maximum la présencede poins défavorables (coudes, tés, etc...).

Le problème du dégazage et de la circulation dans le réseau debulles de gaz sous pression peut se traduire par des phénomènes de corrosionpar érosion ou abrasion préjudiciables au bon fonctionnement du réseau (cf.§ 4.2.1.1.).

4.2.1.3. - LA CORROSION BACTERIENNE

a - Résultats des analyses

Nature des prélèvements

55° CFerrobactéries

35° C

T. ^- 55° CBactériessulfato- 35° C

réductrices

LCSl

Fond

p

P

0

P

Surface

ND

ND

0

0

LCS2

Surface

ND

ND

0

0

Commentaire

Il est à noter, en premier lieu, la disparité très nette entre les résultatsobtenus, sur le puits n° 1 , à partir de l'échantillon de fond et de l'échan¬tillon de surface. Ce phénomène reste très mal expliqué à l'heure actuelledans la mesure où l'échantillon de surface est prélevé après quelques heuresde production du puits c'est-à-dire, en principe, sur un fluide représenta¬tif et épuré des pollutions diverses consécutives aux travaux de forage(boues, air lift) .

On constate également une influence très nette de la température en ce quiconcerne le développement à partir d'un échantillon des bactéries sulfato-réductrices. Ce paramètre devra donc être particulièrement surveillé à

50.

En conséquence, il semble nécessaire de disposer au débouché de latête de puits de production un système de décantation ainsi que desfiltres en amont de tous les points sensibles du réseau.

4.2.1.2. - LA 92RROSION_MECANIQUE

L'action du débit, liée à celle de la pression, peut consisteren la formation de zones de turbulence ou de stagnation au sein des tubagesou des canalisations ; ces phénomènes sont responsables de la corrosion parérosion ou abrasion mais d'autant moins, dans le cas présent, que le réservoirexploité est carbonaté.

Ces phénomènes sont néanmoins à considérer dans l'élaborationde la morphologie du réseau de surface afin de limiter au maximum la présencede poins défavorables (coudes, tés, etc...).

Le problème du dégazage et de la circulation dans le réseau debulles de gaz sous pression peut se traduire par des phénomènes de corrosionpar érosion ou abrasion préjudiciables au bon fonctionnement du réseau (cf.§ 4.2.1.1.).

4.2.1.3. - LA CORROSION BACTERIENNE

a - Résultats des analyses

Nature des prélèvements

55° CFerrobactéries

35° C

T. ^- 55° CBactériessulfato- 35° C

réductrices

LCSl

Fond

p

P

0

P

Surface

ND

ND

0

0

LCS2

Surface

ND

ND

0

0

Commentaire

Il est à noter, en premier lieu, la disparité très nette entre les résultatsobtenus, sur le puits n° 1 , à partir de l'échantillon de fond et de l'échan¬tillon de surface. Ce phénomène reste très mal expliqué à l'heure actuelledans la mesure où l'échantillon de surface est prélevé après quelques heuresde production du puits c'est-à-dire, en principe, sur un fluide représenta¬tif et épuré des pollutions diverses consécutives aux travaux de forage(boues, air lift) .

On constate également une influence très nette de la température en ce quiconcerne le développement à partir d'un échantillon des bactéries sulfato-réductrices. Ce paramètre devra donc être particulièrement surveillé à

51.

la réinjection, l'optimum métabolique se situant, pour les souches obser¬vées, entre 30° C et 40° C.

- L'action de ces bactéries (en symbiose avec les bactéries de fer) se mani¬feste par le percement des canalisations métalliques (corrosion par piqûres)au niveau de coudes particulièrement. Ce phénomène peut être expliqué sché¬matiquement par la succession des réactions suivantes : transformationdes ions SO contenus dans l'eau en ions S par les bactéries, capturedes ions ferriques ou ferreux des tubages (d'où perforations) pour forma¬tion de précipités de sulfures de fer en équilibre chimique.

c - Conclusion

Les phénomènes microbiologiques de la corrosion sont rendus complexes parla multiplicité des paramètres en jeu (origine des bactéries, associations,écologie et métabolisme) .

Des études sont en cours pour déterminer ces paramètres et élaborer desmoyens de lutte efficaces.En tout état de cause, un programme doit être prévu pour surveiller cesphénomènes au cours de l'exploitation de la centrale et ce, dès sa miseen service.

4.2.2. - Les dépôts

L ' exploitation de 1 ' eau géothennique modifie directement les para¬mètres physiques qui étaient les siens dans le réservoir. La pression au fondest de 161 kg/cm^, et sera au niveau de la tête de puits pendant l'exploitationde 5 kg/cm^ environ (pression statique au sol : 8 kg/ cm^) .

La température de 58,1°C au fond, sera comprise après passagedans 1' échangeur entre 40° C et 30° C.

A partir des diverses études effectuées sur le Dogger dans cetterégion et après mesure du pH sur le site dont la valeur est de 6,1 (la réservealcaline n'a pas été déterminée), nous pouvons considérer que l'eau est saturéeen calcite et en quartz.

. La calcite

Dans la mesure où on ne procédera pas à un dégazage trop important de 1 ' eau'-4egazage qui amènerait une sursaturation de l'eau en calcite et donc unepossibilité de précipitation- on peut considérer; qu'il' n'y aura pas de risquesde colmatage des installations ou du réservoir.

. La silice

Cet élément est en quantité moyenne dans les eaux de la Courneuve Sud en re¬gard des concentrations connues par ailleurs au Dogger.La silice, dont l'action incrustante est particulièrement bien connue sur leschamps géothermiques de haute énergie, ne sera pas en excès dans l'eau aprèséchangeur, le refroidissement n'étant pas suffisant. Par contre l'eau seravraisemblablement saturée vis à vis d'autres espèces de la silice (quartzet calcédoine) mais les conditions physico-chimiques sont telles qu'il y apeu de chances pour que ces minéraux précipitent. De plus, les pourcentages

51.

la réinjection, l'optimum métabolique se situant, pour les souches obser¬vées, entre 30° C et 40° C.

- L'action de ces bactéries (en symbiose avec les bactéries de fer) se mani¬feste par le percement des canalisations métalliques (corrosion par piqûres)au niveau de coudes particulièrement. Ce phénomène peut être expliqué sché¬matiquement par la succession des réactions suivantes : transformationdes ions SO contenus dans l'eau en ions S par les bactéries, capturedes ions ferriques ou ferreux des tubages (d'où perforations) pour forma¬tion de précipités de sulfures de fer en équilibre chimique.

c - Conclusion

Les phénomènes microbiologiques de la corrosion sont rendus complexes parla multiplicité des paramètres en jeu (origine des bactéries, associations,écologie et métabolisme) .

Des études sont en cours pour déterminer ces paramètres et élaborer desmoyens de lutte efficaces.En tout état de cause, un programme doit être prévu pour surveiller cesphénomènes au cours de l'exploitation de la centrale et ce, dès sa miseen service.

4.2.2. - Les dépôts

L ' exploitation de 1 ' eau géothennique modifie directement les para¬mètres physiques qui étaient les siens dans le réservoir. La pression au fondest de 161 kg/cm^, et sera au niveau de la tête de puits pendant l'exploitationde 5 kg/cm^ environ (pression statique au sol : 8 kg/ cm^) .

La température de 58,1°C au fond, sera comprise après passagedans 1' échangeur entre 40° C et 30° C.

A partir des diverses études effectuées sur le Dogger dans cetterégion et après mesure du pH sur le site dont la valeur est de 6,1 (la réservealcaline n'a pas été déterminée), nous pouvons considérer que l'eau est saturéeen calcite et en quartz.

. La calcite

Dans la mesure où on ne procédera pas à un dégazage trop important de 1 ' eau'-4egazage qui amènerait une sursaturation de l'eau en calcite et donc unepossibilité de précipitation- on peut considérer; qu'il' n'y aura pas de risquesde colmatage des installations ou du réservoir.

. La silice

Cet élément est en quantité moyenne dans les eaux de la Courneuve Sud en re¬gard des concentrations connues par ailleurs au Dogger.La silice, dont l'action incrustante est particulièrement bien connue sur leschamps géothermiques de haute énergie, ne sera pas en excès dans l'eau aprèséchangeur, le refroidissement n'étant pas suffisant. Par contre l'eau seravraisemblablement saturée vis à vis d'autres espèces de la silice (quartzet calcédoine) mais les conditions physico-chimiques sont telles qu'il y apeu de chances pour que ces minéraux précipitent. De plus, les pourcentages

52.

sont équivalents à ceux rencontrés sur les opérations de Melun, Villeneuve-La-Garenne et Creil, dans lesquelles ce phénomène n'a pas jusqu'alors étéobservé.

4.2.3. - Le point de bulle - les problèmes de dégazage

L'étude des courbes pression-volume du fluide du gisement pré¬sentées sxir la plcuiche 3 (température de production : 55° C) et 4 (températurede réinjection : 25° C) permet d'aboutir aux conclusions suivantes :

- En fonctionnement normal par pompe immergée

Le faible niveau du point de bulle (3,6 bars à 55° C et 2,1 bars à 25° C)autorise en fonctionnement normal, l'ejcploitation du fluide géothermiquedans des conditions de pression compatibles avec l'ensemble des caracté¬ristiques techniques du réseau.

- En fonctionnement artésien

En règle générale, l'exploitation artésienne du puits se traduit par xmechute de pression en tête de puits et donc, dans le réseau. La pressionse stabilise alors à ime valeur voisine de la pression atmosphérique.Dans de telles conditions, et dans le cas précis de la Covumeuve Sud, onpeut estimer qu'il se produira un dégazage maximal de 4,5 % environ envolume .Cette valeur sera également à prendre en compte lors de chutes de pressionconsécutives à l'arrêt de fonctionnement des pompes.

52.

sont équivalents à ceux rencontrés sur les opérations de Melun, Villeneuve-La-Garenne et Creil, dans lesquelles ce phénomène n'a pas jusqu'alors étéobservé.

4.2.3. - Le point de bulle - les problèmes de dégazage

L'étude des courbes pression-volume du fluide du gisement pré¬sentées sxir la plcuiche 3 (température de production : 55° C) et 4 (températurede réinjection : 25° C) permet d'aboutir aux conclusions suivantes :

- En fonctionnement normal par pompe immergée

Le faible niveau du point de bulle (3,6 bars à 55° C et 2,1 bars à 25° C)autorise en fonctionnement normal, l'ejcploitation du fluide géothermiquedans des conditions de pression compatibles avec l'ensemble des caracté¬ristiques techniques du réseau.

- En fonctionnement artésien

En règle générale, l'exploitation artésienne du puits se traduit par xmechute de pression en tête de puits et donc, dans le réseau. La pressionse stabilise alors à ime valeur voisine de la pression atmosphérique.Dans de telles conditions, et dans le cas précis de la Covumeuve Sud, onpeut estimer qu'il se produira un dégazage maximal de 4,5 % environ envolume .Cette valeur sera également à prendre en compte lors de chutes de pressionconsécutives à l'arrêt de fonctionnement des pompes.

53.

ANALYSE D'EAU

Echantillon prélevé en surface (GLCS 1)

PARAMETRES PHYSICO-CHIMIQUES DE L'EAU PRELEVEE :

T : 53 ° C PH : 6,1 Résistivité : 74 ohm/ cm

ELEMENTS MAJEURS (Concentrations en mg/l) :

Cations : Ca : 770 Mg : 312 Na : ,,.6 580 K : 107

Anions : HCO3 : 427 Cl : 12 993 SOi, : 502 NHi, : 24

S : 29

Comgiexes : SÍO2 : 28

ELEMENTS EN TRACE (concentrations en mg/l) :

Ba < 1 Li = 0,10 Rb < o,l Sr = 63,4 B = 9,6

Fe = 0,80 F = 0,00

GAZ DISSOUS EN SURFACE (Concentration en mole/litre) :

£02 : 2,09. 10-3Ar : 3,5. 10-7 £2_ : 5,51.10-8 _N2_ : 2,19.10-5 CH^ : 1,16.10

C2H6 : 2.10"^ H2S : 9.10^ {^t, 30,6 ppm)

-2

ANALYSE BACTERIOLOGIQUE (Nb de bactéries/200 ml) culttvées sur milieu de POSTGATE

Sulfato réductrices : Q Ferro-bactéries : non recherchées(incubation à 30 et 53''C)

Planche l.a

53.

ANALYSE D'EAU

Echantillon prélevé en surface (GLCS 1)


T : 53 ° C PH : 6,1 Résistivité : 74 ohm/ cm


Cations : Ca : 770 Mg : 312 Na : ,,.6 580 K : 107

Anions : HCO3 : 427 Cl : 12 993 SOi, : 502 NHi, : 24

S : 29

Comgiexes : SÍO2 : 28

ELEMENTS EN TRACE (concentrations en mg/l) :

Ba < 1 Li = 0,10 Rb < o,l Sr = 63,4 B = 9,6

Fe = 0,80 F = 0,00

GAZ DISSOUS EN SURFACE (Concentration en mole/litre) :

£02 : 2,09. 10-3Ar : 3,5. 10-7 £2_ : 5,51.10-8 _N2_ : 2,19.10-5 CH^ : 1,16.10

C2H6 : 2.10"^ H2S : 9.10^ {^t, 30,6 ppm)

-2

ANALYSE BACTERIOLOGIQUE (Nb de bactéries/200 ml) culttvées sur milieu de POSTGATE

Sulfato réductrices : Q Ferro-bactéries : non recherchées(incubation à 30 et 53''C)

Planche l.a

54.

ANALYSE D'EAU

Echantillon prélevé en fond de puits (GCLS 1)


Pression de fond : 1 600 kg/cm2 (160 bars) - Profondeur : 1 640 m

T = 55° C


Cations : Ca : Mg : Na : __ K : __

Anions : HCO3 : Cl : SOi, : m^ :

Complexes : SÍO2 : (PAS D'ANALYSE CHIMIQUE DEMANDEE = SE REPORTER A LAPLANCHE l.a)

ELEMENTS EN TRACE

Ba - Li Rb Sr

Fe S _. (IDEM ELEMENTS MAJEURS)

GAZ LIBERES AU COURS DE LA SEPARATION. (Concentrations en moles/litre)

CO2 :0,31.10-3Ar : O2 : 0,86.10"^ N2 : 1,6.10-3 CH^, : o,055.10.-^2

C2He : 0,02.10-3 CgHg : 0,1.10-^ H2S : 0

ANALYSE BACTERIOLOGIQUE (Absence, (A) ou présence (P) des bactéries)

Sul_fatû_ _réductric^ : /\ p Ferro-bactéries : p

Températures d'incubation

A

55° 40°

Planche l.b

55'

P

40°

54.

ANALYSE D'EAU

Echantillon prélevé en fond de puits (GCLS 1)


Pression de fond : 1 600 kg/cm2 (160 bars) - Profondeur : 1 640 m

T = 55° C


Cations : Ca : Mg : Na : __ K : __

Anions : HCO3 : Cl : SOi, : m^ :

Complexes : SÍO2 : (PAS D'ANALYSE CHIMIQUE DEMANDEE = SE REPORTER A LAPLANCHE l.a)

ELEMENTS EN TRACE

Ba - Li Rb Sr

Fe S _. (IDEM ELEMENTS MAJEURS)

GAZ LIBERES AU COURS DE LA SEPARATION. (Concentrations en moles/litre)

CO2 :0,31.10-3Ar : O2 : 0,86.10"^ N2 : 1,6.10-3 CH^, : o,055.10.-^2

C2He : 0,02.10-3 CgHg : 0,1.10-^ H2S : 0

ANALYSE BACTERIOLOGIQUE (Absence, (A) ou présence (P) des bactéries)

Sul_fatû_ _réductric^ : /\ p Ferro-bactéries : p

Températures d'incubation

A

55° 40°

Planche l.b

55'

P

40°

PLANCHE55.

COMPAGNIE : OPHLM VILLE DE PARIS

PUITS : LA COURNEUVE

TABLE II

RELATION - PRESSION - VOLUME DU FLUIDE

DE GISEMENT A 25*C

Pression

(Bars rel.)

Volume relatif

(V/VPb - mS/mS)

Coefficient decompressibilité(Bar - Ix 10-5)

st =

210.9

160.0

69.7

45.7

30.2

20.2

14.6

10.5

8.3

6.3

4.9

2.9

1.6

1.3

Pb = 1.1

0.8

0.5

0.3

P .Atmosphérique

0.9945

0.9952

0.9967

0.9973

0.9978

0.9982

0.9985

0.9987

0.9988

0.9990

0.9991

0.9994

0.9997

0.9998 P.'^^'^)' 0 T

1.16

1.34

1.78

2.53

3.16

3.97

4.88

5.88

6.95

8.15

9.64

13.44

24.39

36.76

1.0000

1.0012

1.0031

1.0048

1.0074

h^ n Û/-

>li % îiAL

105.4

4 I 0)^4j

Coefficient de dilatation thermique (°C-1) = 0.311 x 10-3

81/L/ll

PLANCHE55.



TABLE II


DE GISEMENT A 25*C

Pression

(Bars rel.)

Volume relatif

(V/VPb - mS/mS)

Coefficient decompressibilité(Bar - Ix 10-5)

st =

210.9

160.0

69.7

45.7

30.2

20.2

14.6

10.5

8.3

6.3

4.9

2.9

1.6

1.3

Pb = 1.1

0.8

0.5

0.3

P .Atmosphérique

0.9945

0.9952

0.9967

0.9973

0.9978

0.9982

0.9985

0.9987

0.9988

0.9990

0.9991

0.9994

0.9997

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1.34

1.78

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3.16

3.97

4.88

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6.95

8.15

9.64

13.44

24.39

36.76

1.0000

1.0012

1.0031

1.0048

1.0074

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81/L/ll

P_L_A_N_Ç_H_E 5__B_I_S

\ COMPAGNIE : OPHLM VILLE DE PARIS


56.

RELATION-PRESSION-VOLUME DU FLUIDE DE GISEMENT A 25*'C

Volume relatif (m3/m3)

11.005

1.004

1.003

1.002

.001

.000

995

0.996

P_L_A_N_Ç_H_E 5__B_I_S



56.

RELATION-PRESSION-VOLUME DU FLUIDE DE GISEMENT A 25*'C


11.005

1.004

1.003

1.002

.001

.000

995

0.996

PLANCHE 4 57.


PUITS LA COURNEUVE

TABLE III


DE GISEMENT A SS^C

Pression

(Bars rel.)

210.2

Pst =160.0

70.3

48.2

33.6

23.9

16.9

11.7

9.0

7.0

4.9

3.4

Pb = 2.62.5

2.3

2.1

1.5

0.8

P. Atmosphérique

Volvime relat: Lf

(V/VPb - m3/m3)

0.9918

0.9925

0.9943

0.9950

0.9956

0.9961

0.9966

0.9971

0.9974

0.9977

0.9981

0.9987

1.0000

1.0007

1.0017

1.0032

1.0092

1.0179

1.0432

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Coefficient decompressibilité(Bar - 1 X 10-5)

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1.46

2.07

3.19

4.15

5.43

6.95

9.23

12.50

15.46

21.53

42.80

290.6


81/L/ll

PLANCHE 4 57.


PUITS LA COURNEUVE

TABLE III


DE GISEMENT A SS^C

Pression

(Bars rel.)

210.2

Pst =160.0

70.3

48.2

33.6

23.9

16.9

11.7

9.0

7.0

4.9

3.4

Pb = 2.62.5

2.3

2.1

1.5

0.8

P. Atmosphérique

Volvime relat: Lf

(V/VPb - m3/m3)

0.9918

0.9925

0.9943

0.9950

0.9956

0.9961

0.9966

0.9971

0.9974

0.9977

0.9981

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1.0179

1.0432

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Coefficient decompressibilité(Bar - 1 X 10-5)

1.20

1.46

2.07

3.19

4.15

5.43

6.95

9.23

12.50

15.46

21.53

42.80

290.6


81/L/ll

P_L_A_N_Ç_H_E 4 B_I_S



RELATION-PRESSION-VOLUME DU FLUIDE DE GISEMENT A 55°C


58.

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P_L_A_N_Ç_H_E 4 B_I_S



RELATION-PRESSION-VOLUME DU FLUIDE DE GISEMENT A 55°C


58.

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CHAPITRE 5

RAPPORT D'ESSAI DE PRODUCTION

CHAPITRE 5

RAPPORT D'ESSAI DE PRODUCTION

64.

LA COURNEUVE - INTERPRETATION DU TEST DE FORMATION DU 14/02/81

5.1. RESUME ET RAPPEL DES CARACTERISTIQUES.

Lî nterprétati on de 1 ' évi^l ut i on ide Is remcntée de pressionconsécutive à 1-' essai de production a débit constant montre unréservoir de bonne perméabilité (de l'ordre de 33 D. rri) et unouvrage développé (lâcteur de skin négatif).

Rappel des caractéristiques -.

Niveaux producteursHauteur productricePorosité rrioyenneTempérature stabilisée a 1S36au débit de 97. 5 iTi3/h

m dév.

Viscosité moyenneSalinité moyenne

de 1 ' eau


e n 1 1

h =¿î =

Tf =u =

=

Ct =Par =

Pe =

-e 1647 m

25 m

16 /.

57. 9 C

0. 49 cp22 g/1

ÊT

9. 6 10S kg/cm2165. S kg/

et 1718 m

-iatm

a.

cm2 ab3<lS36 m d)

Transmissivité relativeTransmissi vité i ntri nsèquePerméabilité intrinsèqueFacteur de skinq 1 o b a 1 (effet de déviation)

kh/u = 6793 D. cm/cpkh = 33. 3 D. m

k = i. 33 D

S = - 2. 41

64.

LA COURNEUVE - INTERPRETATION DU TEST DE FORMATION DU 14/02/81

5.1. RESUME ET RAPPEL DES CARACTERISTIQUES.

Lî nterprétati on de 1 ' évi^l ut i on ide Is remcntée de pressionconsécutive à 1-' essai de production a débit constant montre unréservoir de bonne perméabilité (de l'ordre de 33 D. rri) et unouvrage développé (lâcteur de skin négatif).

Rappel des caractéristiques -.

Niveaux producteursHauteur productricePorosité rrioyenneTempérature stabilisée a 1S36au débit de 97. 5 iTi3/h

m dév.

Viscosité moyenneSalinité moyenne

de 1 ' eau


e n 1 1

h =¿î =

Tf =u =

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-e 1647 m

25 m

16 /.

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0. 49 cp22 g/1

ÊT

9. 6 10S kg/cm2165. S kg/

et 1718 m

-iatm

a.

cm2 ab3<lS36 m d)

Transmissivité relativeTransmissi vité i ntri nsèquePerméabilité intrinsèqueFacteur de skinq 1 o b a 1 (effet de déviation)

kh/u = 6793 D. cm/cpkh = 33. 3 D. m

k = i. 33 D

S = - 2. 41

65.

5.2. INTERPRETATION DE L'ESSAI DU 14/02/1981

L'enregistrement de pression utilisé pour l'interprétation a étéréalisé par Flopetrol du 13./02/ol a 22h au 14/02/31 à Sh a l-aided'une sonde de précision de type TPTT. L'enregistrement a été effectuéaprès les travaux de développement de l'ouvrage» et concerne laremontée de pression consécutive à l'essai de production d'une duréed'environ 9 heures.

5.2.1. CARACTERISTIQUES DE L'ESSAI :

- début du pompage . (13/02/81) t = 10. 30. 00

- arrêt du pompage . ( 14./02/S1 ) t = 00. 30. 00

- durée du pompage tp = 14 h

- fin de remontée de pression . (14./02/S1). . . . t = 03. 00. 00

- débit nominal moyen Q = 9*7. 5 m3/h

- température à lS36md au débit nominal . . . . Tf = 57. 9 C

(température de mélange durantla production )

- position de la sonde TPTT 1336 m dev.

- rayon du forage dans le réservoir 6 "

65.

5.2. INTERPRETATION DE L'ESSAI DU 14/02/1981

L'enregistrement de pression utilisé pour l'interprétation a étéréalisé par Flopetrol du 13./02/ol a 22h au 14/02/31 à Sh a l-aided'une sonde de précision de type TPTT. L'enregistrement a été effectuéaprès les travaux de développement de l'ouvrage» et concerne laremontée de pression consécutive à l'essai de production d'une duréed'environ 9 heures.

5.2.1. CARACTERISTIQUES DE L'ESSAI :

- début du pompage . (13/02/81) t = 10. 30. 00

- arrêt du pompage . ( 14./02/S1 ) t = 00. 30. 00

- durée du pompage tp = 14 h

- fin de remontée de pression . (14./02/S1). . . . t = 03. 00. 00

- débit nominal moyen Q = 9*7. 5 m3/h

- température à lS36md au débit nominal . . . . Tf = 57. 9 C

(température de mélange durantla production )

- position de la sonde TPTT 1336 m dev.

- rayon du forage dans le réservoir 6 "

66.

5.2.2. INTERPRETATION DE L'ESSAI :

5.2.2.1. Hauteur productive et porosité du réservoir :

Ces deux paramètres sont déterminés par l'examen des logs etdu flowmètre. Les valeurs retenues sont les suivantes :

hauteur productive h = 25 m

porosité moyenne i? = 16 X

5.2.2.2. Salinité moyenne :

La salinité est connue à partir des mesures sur échantillonsd'eau prélevés durant l'essai. Les échantillons prélevés en find'essai ont une salinité totale de 22 g./l.

5.2.2.3. Compressi bl i té totale moyenne :

Les zones productrices étant réparties entre 1647 m et 1713 m

la compressibilité est évaluée à la profondeur moyenne de 1700 m.

D'après les abaques de Dodson et Standing, la compressibilitéde l'eau est estimée à :

-5 -1Cw = 4. 1 10 atm

pour une pression de confinement de 170 atm et une température de53 C .

D'après l'abaque de Halli et pour une porosité de 16 7., lacompressibilité effective de la roche vaut

-5 -iCr = 5. 5 10 atm

d'où la compressibilité totale :

-5 -4 -1Ct = 9. 6 10 # 10 atm

5.2.2.4. Viscosité de l'eau de la formation

La viscosité estimée d'après l'abaque de Chesnut est dil'ordrede:

u = 0. '49 cp

66.

5.2.2. INTERPRETATION DE L'ESSAI :

5.2.2.1. Hauteur productive et porosité du réservoir :

Ces deux paramètres sont déterminés par l'examen des logs etdu flowmètre. Les valeurs retenues sont les suivantes :

hauteur productive h = 25 m

porosité moyenne i? = 16 X

5.2.2.2. Salinité moyenne :

La salinité est connue à partir des mesures sur échantillonsd'eau prélevés durant l'essai. Les échantillons prélevés en find'essai ont une salinité totale de 22 g./l.

5.2.2.3. Compressi bl i té totale moyenne :

Les zones productrices étant réparties entre 1647 m et 1713 m

la compressibilité est évaluée à la profondeur moyenne de 1700 m.

D'après les abaques de Dodson et Standing, la compressibilitéde l'eau est estimée à :

-5 -1Cw = 4. 1 10 atm

pour une pression de confinement de 170 atm et une température de53 C .

D'après l'abaque de Halli et pour une porosité de 16 7., lacompressibilité effective de la roche vaut

-5 -iCr = 5. 5 10 atm

d'où la compressibilité totale :

-5 -4 -1Ct = 9. 6 10 # 10 atm

5.2.2.4. Viscosité de l'eau de la formation

La viscosité estimée d'après l'abaque de Chesnut est dil'ordrede:

u = 0. '49 cp

67.

5.2.2.5. Perméabilité et facteur de skin :

La perméabilité et le facteur de skin sont déterminés k partirde l'enregistrement de la remontée de pression finale avec lasonde TPTT en place à 1836 m dév.

Les points expérimentaux sont donnés au tableau I et représentésen graphique log-log et semi-log aux figures 1>2 et 3.

a/ - Courbe type (diagramme log-log)

La première estimation des paramètres est effectuée à l'aidede l'abaque Flopetrol (SPE S205i 1979) et du report des pointsexpérimentaux en graphique bi-log (figure 1). On considère un débitmoyen de 97. 5 m3./h.

Point de coincidence des graphiques :

dP = 1. 0 kg/cm2dt = 1. 0 hCD. exp(2S) =100

tD/CD = 1250

La validité de la superposition implique dans ce cas :

dt/tp C 1. 0 / tous les points expérimentaux peuvent donc êtreutil isés.

Transmissivité :

2. -n. kh. dPPD = d'où

Q. u

kh PD. Q

u 2ri. dP

kh= 6903 D. cm/cp

u

evec u = 0. 49 cp

et h = 25 m

kh = 33. 82 D. m

k = 1. 35 D

Facteur de s k. i n :

kh dt 5C = 2. T.. . = 1.25 10 cm3/atm

u tD

CD

67.

5.2.2.5. Perméabilité et facteur de skin :

La perméabilité et le facteur de skin sont déterminés k partirde l'enregistrement de la remontée de pression finale avec lasonde TPTT en place à 1836 m dév.

Les points expérimentaux sont donnés au tableau I et représentésen graphique log-log et semi-log aux figures 1>2 et 3.

a/ - Courbe type (diagramme log-log)

La première estimation des paramètres est effectuée à l'aidede l'abaque Flopetrol (SPE S205i 1979) et du report des pointsexpérimentaux en graphique bi-log (figure 1). On considère un débitmoyen de 97. 5 m3./h.

Point de coincidence des graphiques :

dP = 1. 0 kg/cm2dt = 1. 0 hCD. exp(2S) =100

tD/CD = 1250

La validité de la superposition implique dans ce cas :

dt/tp C 1. 0 / tous les points expérimentaux peuvent donc êtreutil isés.

Transmissivité :

2. -n. kh. dPPD = d'où

Q. u

kh PD. Q

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kh= 6903 D. cm/cp

u

evec u = 0. 49 cp

et h = 25 m

kh = 33. 82 D. m

k = 1. 35 D

Facteur de s k. i n :

kh dt 5C = 2. T.. . = 1.25 10 cm3/atm

u tD

CD

68.

CCD = 2- = 8915

2n. ÇS. Ct. h. ru."

et avec S = 0. 5 Ln (CD. exp(2S)./CD)

il vient S = -2. 24

b/ - Méthode de HORNER :

Le report de la figure 2 représente la variation de la pressionde fermeture Pu's en fonction de la variable ( tp+dt )/dt ou tp estla durée de production, et dt le temps écoulé depuis l'arrêt dupompage. On retient un débit moyen de 97. 5 m3./h.

Limite de validité :

Le début de validité de la méthode de Horner est estimé s partirde l'abaque SPE. soit

dt # 0.03 h et (tp+dt)/dt # 176

Transmissivité :

La pente moyenne de la droite vaut :

m = 0. 753 kg/cm2. décade

d'où kh 0. 183 Q

= = 6798 D. cm/cpu m

kh = 33. 31 D. m

et avec h =25 m k = 1. 33 D.

Facteur de skin :

Pression extrapolée pour le calcul : P(lh) = 164.95 kg/cm2

dP ( 1 h ) kS = 1. 15 C Log ( 2) - 3. 9077 :

m fS. u. Ct. rw

68.

CCD = 2- = 8915

2n. ÇS. Ct. h. ru."

et avec S = 0. 5 Ln (CD. exp(2S)./CD)

il vient S = -2. 24

b/ - Méthode de HORNER :

Le report de la figure 2 représente la variation de la pressionde fermeture Pu's en fonction de la variable ( tp+dt )/dt ou tp estla durée de production, et dt le temps écoulé depuis l'arrêt dupompage. On retient un débit moyen de 97. 5 m3./h.

Limite de validité :

Le début de validité de la méthode de Horner est estimé s partirde l'abaque SPE. soit

dt # 0.03 h et (tp+dt)/dt # 176

Transmissivité :

La pente moyenne de la droite vaut :

m = 0. 753 kg/cm2. décade

d'où kh 0. 183 Q

= = 6798 D. cm/cpu m

kh = 33. 31 D. m

et avec h =25 m k = 1. 33 D.

Facteur de skin :

Pression extrapolée pour le calcul : P(lh) = 164.95 kg/cm2

dP ( 1 h ) kS = 1. 15 C Log ( 2) - 3. 9077 :

m fS. u. Ct. rw

69.

soit s = - 2. 46

Pression statique extrapolée :

P* = 165.84 kg/cm2 abs (1856 m dév. )

c/ - Méthode de MILLER-DYES-HUTCHINSON :

Pour les faibles valeurs de la durée de fermeture dt. lapression Pws est reportée en fonction de Log (dt) à la fiqure 3.

La limite de validité est ici identique'á celle de la"méthode de HORNER, et l'on retient un débit moyen de 97.5 m3/h

Transmissivité :

Pente moyenne m = 0. 766 kg.''cm2. décade

kh Q

d'où = 0. 183 - = 6679 D. cm/cpu m

kh = 32. 73 D. m

k = 1. 31 D avec h = 25 m

Facteur de skin

Pression extrapolée pour le calcul P(lh) = 164.97 kg/cm2

i 1 V i e n t :

69.

soit s = - 2. 46

Pression statique extrapolée :

P* = 165.84 kg/cm2 abs (1856 m dév. )

c/ - Méthode de MILLER-DYES-HUTCHINSON :

Pour les faibles valeurs de la durée de fermeture dt. lapression Pws est reportée en fonction de Log (dt) à la fiqure 3.

La limite de validité est ici identique'á celle de la"méthode de HORNER, et l'on retient un débit moyen de 97.5 m3/h

Transmissivité :

Pente moyenne m = 0. 766 kg.''cm2. décade

kh Q

d'où = 0. 183 - = 6679 D. cm/cpu m

kh = 32. 73 D. m

k = 1. 31 D avec h = 25 m

Facteur de skin

Pression extrapolée pour le calcul P(lh) = 164.97 kg/cm2

i 1 V i e n t :

70.

5.2.3. CONCLUSIONS

L'interprétation de l'évolution de la remontée de pressionconsécutive à l'essai de production à débit constant montre unréservoir de bonne perméabilité (de l'ordre de 33 D.m) et unouvrage développé (facteur de skin négatif )

On remarque que la perméabilité obtenue à l'issue de ce testest environ le double de celle obtenue au droit du forage GLCSl.L'examen de l'allure générale des courbes du test ne permet pasd'avancer d'autres explications que celle de la variabilitéspatiale de ce paramétre. Les valeurs des perméabi 1 i te's déterminéesà chaque puits sont cohérentes avec les débits artésiens mesurésvalant respectivement 65 et 140 m3/h ( pour une même pressionartésienne de 8 kg./cm2 ).'

On n o t e t" a enfin que le facteur de skin obtenu a une signifi¬cation apparente et globale. Il reflète à la fois le skin proprede l'ouvrage et l'effet de la pénétration oblique dans le réservoir.La pénétration oblique dans le réservoir est utilisée dans l'industriepétrolière pour améliorer la productivité d'un ouvrage ( slantedwells ). Avec les données de ce puits, et une pénétration a 60 deg. . lepseudo-skin résultant de la déviation est de l'ordre de - 2.7. cequi montre que le skin propre de l'ouvrage GLCS2 est voisin dezéro ( ouvrage non endommagé ).

70.

5.2.3. CONCLUSIONS

L'interprétation de l'évolution de la remontée de pressionconsécutive à l'essai de production à débit constant montre unréservoir de bonne perméabilité (de l'ordre de 33 D.m) et unouvrage développé (facteur de skin négatif )

On remarque que la perméabilité obtenue à l'issue de ce testest environ le double de celle obtenue au droit du forage GLCSl.L'examen de l'allure générale des courbes du test ne permet pasd'avancer d'autres explications que celle de la variabilitéspatiale de ce paramétre. Les valeurs des perméabi 1 i te's déterminéesà chaque puits sont cohérentes avec les débits artésiens mesurésvalant respectivement 65 et 140 m3/h ( pour une même pressionartésienne de 8 kg./cm2 ).'

On n o t e t" a enfin que le facteur de skin obtenu a une signifi¬cation apparente et globale. Il reflète à la fois le skin proprede l'ouvrage et l'effet de la pénétration oblique dans le réservoir.La pénétration oblique dans le réservoir est utilisée dans l'industriepétrolière pour améliorer la productivité d'un ouvrage ( slantedwells ). Avec les données de ce puits, et une pénétration a 60 deg. . lepseudo-skin résultant de la déviation est de l'ordre de - 2.7. cequi montre que le skin propre de l'ouvrage GLCS2 est voisin dezéro ( ouvrage non endommagé ).

71,

5.2.4. TABLEAU RECAPITULATIF

Niveaux producteurs entre 1647 m et 1718 m

Hauteur productricePorosité moyenneTempérature stabilisée à 1836 m dév.au débit de 97. 5 m3/hViscosité moyenne de l'eauSalinité moyenne


h0

Tfu

CtPar

Pe

=

^

=

=

=

=

=

=

25 m

16 y.

57. 9 C

0. 49 cp22 g/1

-59. 6 108 kg/cm2165. 84 V

-1atm

a.

:g/cm2 abs

d 'aprèsmoyen log- log Horner MDH

Transmissi vitérelative kh/u 67.9 69.03 67.98 66,Transmissi vi téintrinsèque khPerméabili t éintrinsèque kFacteur deskin global S

69.

33.

1.

T'

03

O-"/K-'^.

w'- *

24

67.

33.

i.

_ n

98

31

C'O

46

79

73

31

Dm./ c p

Dm

D

71,

5.2.4. TABLEAU RECAPITULATIF

Niveaux producteurs entre 1647 m et 1718 m

Hauteur productricePorosité moyenneTempérature stabilisée à 1836 m dév.au débit de 97. 5 m3/hViscosité moyenne de l'eauSalinité moyenne


h0

Tfu

CtPar

Pe

=

^

=

=

=

=

=

=

25 m

16 y.

57. 9 C

0. 49 cp22 g/1

-59. 6 108 kg/cm2165. 84 V

-1atm

a.

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d 'aprèsmoyen log- log Horner MDH

Transmissi vitérelative kh/u 67.9 69.03 67.98 66,Transmissi vi téintrinsèque khPerméabili t éintrinsèque kFacteur deskin global S

69.

33.

1.

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24

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Dm./ c p

Dm

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72.

5.3. ANNEXES

72.

5.3. ANNEXES

LA COURNEUVE SUD GLCS2

REMONTEE DE PRESSION DU 14/02/81

DUREE DE PRODUCTION = 14. 000 Heures

73.

no du

point

1

2C;

456

S9

101112131415161718192021222324252627-2829303132

t

(heures)

0.0.0.0.0.0.

0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.

30.30.30.30.30.30.

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LA COURNEUVE SUD GLCS2

REMONTEE DE PRESSION DU 14/02/81

DUREE DE PRODUCTION = 14. 000 Heures

73.

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point

1

2C;

456

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TEST DE FORHATION - LA COURNEUUE SUD GLCS2REnONTEE DE PRESSION APRES FERHETURE-DIAGRAnnE SEHI LOG (HDH)

10^^

Documents

l'eau géothermale Chimieinfoterre.brgm.fr/rapports/81-SGN-386-GTH.pdf · DC8". Gerbe 6 Igs. Hevi wate Drill Pipes. Des¬ cente posé à 602 m. Reforage de 602 à 677 m. Forage de