trefilage

Les cbles des remontes mcaniques

Caractristiques et pathologies

Prambule

Cette prsentation, sous forme de diapositives Powerpoint, a t rdige

partir douvrages de rfrence (les chiffres entre crochets renvoient lannexe de leurs rfrences bibliographiques) et de rsultats dtudes et de travaux de recherche spcifiques.

Le sens des mots entre guillemets est explicit dans le texte.

Le sens des mots suivis dun * peut tre recherch sur Internet.

Les principales normes de rfrence sont cites dans le texte.

Parmi plusieurs dizaines de pathologies recenses en France sur une priode allant de 1970 2010, seules 18 pathologies sont prsentes ; mais, pour chacune dentre elles, les pathologies similaires sont cites dans le paragraphe intitul Pathologies comparables .

J.Dubuisson - Octobre 2013 2

Table des matires

Premire partie : Caractristiques

Page 7 Les fils

Page 20 Les torons

Page 27 Les cbles clos

Page 30 Les cbles demi-clos

Page 31 Les cbles multi-torons

Page 39 Moment de torsion

Page 43 Allongement et variation de diamtre des cbles multi-torons en service

Page 44 Facteur dlasticit de divers types de cbles

Page 45 Endurance des cbles

Page 51 Corrosion des cbles


Deuxime partie : Pathologies Cbles porteurs

Cbles demi-clos de tension

Page 56 1. Rayon des sabots de gare trop petit

Page 59 2. Endommagement sur les chanes rouleaux

Page 62 3. Rayon des poulies de renvoi en gare trop petit

Page 66 4. Dfaut de dimensionnement des gorges et de graissage des sabots de gare

Page 72 5. Dfaut de relubrication en service

Page 76 6. Usure externe

Page 79 7. Endommagement par la foudre

Page 81 8. Rparation des fils Z de la couche extrieure

Page 87 9. Rayon des poulies de renvoi en gare trop petit

Page 91 10. Sensibilit des cbles demi-clos et des cbles clos aux rotations extrieures


Cbles de remorquage des tlskis perche dbrayable

Cbles multi-torons

Cbles porteurs-tracteurs

Cbles tracteurs

Culots de fixation des cbles

Annexe page 122 : Rfrences bibliographiques partielles

Page 93 11. Cisaillement du cble par retournement dattache

Page 96 12. Rduction de la capacit de dformation plastique et de la charge de rupture

Page 99 13. Dfaut de densit de lme

Page 101 14. Endommagement des pissures

Page 105 15. Dvrillage du cble et relchement de ses fils extrieurs

Page 109 16. Rotation impose au cble

Page 114 17. Dfaut de galvanisation

J.Dubuisson - Octobre 2013

Page 117 18. Endommagement des culots

5

Premire Partie : Caractristiques

Dans cette premire partie, les conditions gnrales de fabrication des fils, des torons et des cbles ainsi que leurs principales caractristiques sont successivement abordes. Pour ce dernier point : le comportement en torsion des cbles, lendurance des fils, lendurance des cbles et des pissures, la rsistance la corrosion sont particulirement dvelopps.


Le trfilage Fils machines Les fils sont fabriqus par trfilage partir de fils machines qui sont issus dacier, produit dans des fours Martin ou des fours lectriques, qui est ensuite lamin chaud. Le diamtre des fils machines varie entre 5 12 mm.

La teneur en carbone de lacier des fils machines varie de 0,70 0,95 % (acier eutectode 0,77 % - diagramme des phases*) avec une teneur rduite en additifs : cuivre ( 0,25 %), phosphore et soufre ( 0,035 %).

Les caractristiques des fils machines sont dfinies dans les normes EN 10016 - 1 et 2.

Ces deux normes prvoient galement le contrle de la dcarburation*, des dfauts de surface, des inclusions doxyde* et de la sgrgation axiale*.

Des questions se posent pour les fils la teneur en carbone suprieure 0,90 % et dont la tenue en fatigue et dont la rsistance la corrosion sous contrainte pourraient tre affectes par la cmentite* concentre aux joints de grains.

Les fils machines, ventuellement zingus, sont livrs en couronnes

denviron 1,2 m de diamtre.


Le trfilage Processus Pralablement au trfilage, un traitement thermique du fil machine appel patentage est effectu pour que lacier soit principalement form de petits grains de perlite (alternance de lamelles de cmentite - Fe3C et de ferrite - Fer-)*.

Le patentage consiste en un chauffage 1000 C dans un four gaz suivi dun refroidissement rapide 550 C dans un bain de plomb liquide [ 1 , 2 ].

Au cours dune opration complte de trfilage, la rduction de la section du fil rsulte du passage du fil au travers de plusieurs filires successives de diamtre dcroissant.

La section de la filire est gnralement ronde, mais peut tre aussi en forme de H ou en forme de Z pour le trfilage des fils Z ralis depuis environ 20 ans en France (les fils Z peuvent aussi tre trfils aprs un laminage partiel).

Au cours de chaque passage au travers dune filire : la rduction du diamtre du fil est 10 % et lallongement est 20 %

Filire en carbure de tungstne refroidie en continu

au cours du trfilage du fil grande vitesse


Le trfilage Augmentation de la rsistance mcanique Le trfilage augmente la rsistance la rupture Rm et la limite dendurance par crouissage* et orientation/distorsion des grains de perlite suivant laxe de trfilage.

Globalement, plus la teneur en carbone de lacier des fils est leve et plus leur rsistance la rupture et leur limite dendurance peuvent tre importantes.

La figure ci-dessous [ 2 ] donne un exemple de laugmentation de la rsistance la rupture Rm dun fil machine de 11 mm et de rsistance la rupture de 1300 Mpa, trfil en 10 passes pour obtenir un fil

de diamtre final de 3,69 mm et de rsistance la rupture de 2400 Mpa.

Rm [Mpa]

Afin que les fils retrouvent des capacits de dformation plastique, un traitement de revenu ( 400C) peut aussi tre ralis entre deux phases de trfilage successives.


Le trfilage Modification de la structure et de la rsistance mcanique

La figure ci-dessous [ 3 ] donne un exemple de lorientation/distorsion des grains de perlite suivant laxe de trfilage dun fil machine, de diamtre initial de 11 mm et de rsistance la rupture de 1300 Mpa, trfil en 10 passes pour obtenir un fil de diamtre final de 4,16 mm et de rsistance la rupture de 2148 Mpa.

Microscopie optique

-------------------- 50 m


Le trfilage Ductilit des fils La figure ci-dessous [ 2 ] donne un exemple de la variation de lallongement la rupture A (%) dun fil machine de 11 mm et de rsistance la rupture Rm de 1300 Mpa, trfil en 10 passes pour obtenir un fil de diamtre final de 3,69 mm et de rsistance la rupture Rm de 2400 Mpa.

Globalement, lallongement la rupture A (%) des fils trfils diminue quand leur rsistance la rupture augmente. La ductilit des fils, qui dsigne leur capacit se dformer plasti -quement sans se rompre, diminue quand leur rsistance la rupture augmente.


Le trfilage Exigences normalises des caractristiques mcaniques des fils Elles sont prsentes dans les normes EN 10264 - 2 pour les fils trfils des cbles de tlskis et de tension et la norme EN 10264 - 3 pour les fils trfils des cbles tracteurs, porteurs-tracteurs et porteurs.

Chaque classe de fils couvre une gamme de rsistance la rupture de fils dont le minimum est le chiffre de la classe en Mpa et dont le maximum est fix par une tolrance dfinie dans la norme EN 10264 - 1. Les exigences des normes EN 10264 - 2 et 3, spcifiques de chacune des classes de fils, concernent les valeurs des tolrances dimensionnelles, les minimums de rsistance en pliage et de rsistance en torsion (2 essais dont les caractristiques sont normalises) ainsi que la masse minimale de revtement de zinc.

Les exemples ci-dessous (tirs de la norme EN 10264 - 3) des valeurs du nombre de pliages alterns et du nombre de torsions montrent nouveau que la ductilit des fils trfils diminue quand leur rsistance la rupture augmente et que leur diamtre augmente.

Nombre de pliages alterns

Nombre de torsions

Classe fils 1770 Mpa Classe fils 1960 Mpa Classe fils 2160 Mpa

Fil diamtre 2 mm 16 15 13

Fil diamtre 2,5 mm 12 11 9


Classe fils 1770 Mpa Classe fils 1960 Mpa Classe fils 2160 Mpa

Fil diamtre 2 mm 28 23 21

Fil diamtre 2,5 mm 25 21 20

Le trfilage Essai de rupture dun fil clair de diamtre 2,01 mm

Comportement ductile

Limite lastique Rp 0,2 %

dallongement

Rupture Rm du fil


Le trfilage Contraintes rsiduelles et modification de la structure

La fabrication des fils (coule, laminage, trfilage) peut induire des dfauts dhomognit de leur microstructure mtallurgique pouvant tre lorigine des facis particuliers de rupture tage (fissuration transversale puis longitudinale cf.

exemple de rupture tage en page 90).

Profondeur en m sous la surface extrieure dun fil Z

Ce graphique montre les valeurs en Mpa des contraintes rsiduelles* mesures dans laxe dun fil Z trfil, diffrentes profondeurs de sa surface extrieure. A la surface dun fil Z trfil, la contrainte rsiduelle de compression de 300 Mpa tend fermer les fissures de fatigue en dbut dinitiation.

[Mpa]


Exemple de la section dun fil Z trfil

Dfaut dhomognit de la microstructure mtallurgique

14

Le trfilage - Fils galvaniss Afin davoir des caractristiques mcaniques identiques celles des fils clairs trfils, le fil est galvanis (par trempage dans un bain de zinc 450 C) avant les oprations de trfilage finales.

Les normes EN 10264 - 1 3 prsentent aussi les exigences pour la galvanisation qui peuvent tre par exemple : - Le zinc utilis pour le revtement des fils doit avoir une puret de 99,9 %. - Le zincage de classe B est requis pour la fabrication des fils des cbles des remontes mcaniques. - La masse finale de zinc de classe B doit tre, par exemple pour un fil de diamtre 2 mm, de 115 g/m. - Le contrle du revtement de zinc doit tre ralis conformment aux normes EN 10244 - 1 et 2. A noter que ce contrle est dlicat interprter et peu souvent ralis.

La fabrication des fils galvaniss de fort diamtre et aux caractristiques mcaniques suffisantes tant dlicate : la composition des torons a chang pour une composition avec un plus grand nombre de fils de plus petit diamtre. Par exemple, la composition en fils clairs 40,5 - 6*17S - U (fils extrieurs de 3,53 mm) est devenue une composition en fils galvaniss 40,5 - 6*26WS - B (fils extrieurs de 2,60 mm).

La demande de cbles fils galvaniss sest seulement gnralise en France depuis lanne 2000. J.Dubuisson - Octobre 2013 15

Endurance des fils Essai en flexion rotative

Temps 0

- rot

Machine de lIFT de Stuttgart* Rotation du fil de 50 tours / seconde.

Chacune des fibres extrieures du fil est soumise une contrainte longitudinale alterne variant entre + rot et - rot qui est une fonction de la courbure du fil.


Endurance des fils Courbes de Whler Exemple de rsultats dessais en flexion rotative [ 1 - Paragraphe 1.1 ].

La limite dendurance pour 50 % dprouvettes rompues est = 670 Mpa.


= 670 Mpa

17

Endurance des fils Domaine des dures de vie finie

Lexemple de lquation de rgression suivant permet le calcul de la dure de vie finie dun fil soumis un test de flexion rotative [ 1 - Paragraphe 1.1 ] :

lg = 13,74 3,243 0,3 lg 0,74 0

1770

Exemples de calcul de linfluence des 3 paramtres de lquation sur la valeur du nombre de cycles dans le domaine des dures de vue finie :

Flexion rotative rot : Pour rot = 1000 Mpa : = 10 416 cycles Pour rot = 800 Mpa : = 21 476 cycles

Diamtre du fil : Pour = 0,95 mm : = 10 416 cycles Pour = 1,90 mm : = 8 460 cycles

Classe du fil 0 : Pour 0 = 1770 MPa : = 10 416 cycles Pour 0 = 1960 MPa : = 9 659 cycles Pour 0 = 2160 Mpa : = 8 989 cycles


Endurance des fils Domaine des dures de vie infinie Lexemple de lquation de rgression suivant permet le calcul de la limite dendurance dun fil soumis un essai de flexion rotative [ 1 - Paragraphe 1.1 ] en fonction de la rsistance la rupture du fil :

= 0,334 + 0,173

Le graphique ci-dessous montre la diminution relative de la limite dendurance en flexion rotative quand la classe du fil augmente [ 1 - Paragraphe 1.1 ].


Le toronnage - Processus Lopration de toronnage consiste enrouler diffrentes couches de fils en hlice circulaire autour dun fil central.

Lhlice circulaire des fils dune couche est caractrise par son rayon, son pas de toronnage et son angle de toronnage .

Les toronneuses sont quipes de diffrents dispositifs annexes :

Des dispositifs de prformation des fils des diffrentes couches et des dispositifs de post-formation du toron qui permettent de fabriquer des torons dont les jeux radiaux sont rduits et dont le comportement mcanique tend rester stable en service.

Des dispositifs dapport de lubrifiant lintrieur du toron pour sopposer la corrosion et pour rduire les frottements des fils [ 5, 12 ].

Dispositifs de prformation des fils

Dispositif de post-formation

du toron


Le toronnage Pas et angle de toronnage

Pas de toronnage

Angle de toronnage


Les torons Caractristiques du toron standard

Angles de toronnage des diffrentes couches de fils identiques.

Longueurs du pas de toronnage des diffrentes couches de fils variables.

Les fils des diffrentes couches sont en contact ponctuel; ce qui gnre de lindentation prjudiciable leur dure de vie.

Contact ponctuel [ 4 ]


Les torons Caractristiques du toron parallle Angles de toronnage des diffrentes couches de fils variables.

Longueurs du pas de toronnage des diffrentes couches de fils identiques.

Les fils des diffrentes couches sont en contact linique; ce qui amliore leur dure de vie.

Section mtallique augmente.

Toronnage en une seule opration.

Contact linique

[ 4 ]


Les torons Compositions des torons parallles

Composition Seale - S Toron deux couches de fils de 17 et 19 fils : 17 S et 19 S Le nombre de fils de chaque couche est identique; le diamtre

des fils de la couche extrieure est le plus gros. Ce type de toron, dont les fils extrieurs sont gros, rsiste bien

lusure.

Composition Filler - Warrington - FW Toron trois couches de 21, 25 et 29 fils : 21 FW, 25 FW et 29 FW Dans la premire couche, les fils sont de gros diamtre. Dans la deuxime couche, de fins fils appels filler s insrent

dans les gorges formes par les fils de la premire couche. Ce type de toron, de par la nervosit des fillers, est plus difficile

travailler (culots, pissures) et il a un comportement plus instable.

Composition Warrington - Seale - WS Toron trois couches de 26, 31, et 41 fils : 26 WS, 31 WS et 41 WS Combinaison des deux types de construction prcdents. Ce type de toron, dont les fils des diffrentes couches sont fins,

est trs flexible. Son usage sest gnralis en France depuis lanne 2000.


Les torons Le compactage Il est ralis par trfilage ou par laminage. Ses avantages sont les suivants :

Augmentation denviron 10 % de la rsistance la rupture du cble ( diamtre nominal quivalent).

Marche du cble plus silencieuse (surface de contact plus rgulire).

Augmentation probable de la dure de vie du cble. Les rsultats dessais en laboratoire publis sont encore peu nombreux. Des tests sur des tlphriques sont en cours. En France, 13 cbles torons surtrfils ont t mis en service en 2000 ; alors que seulement 4 cbles torons surtrfils ont t mis en service entre 2001 et 2005.

.

Meilleur remplissage mtallique du toron

Les lignes de contact deviennent des surfaces de contact (rduction usure)

Les fils extrieurs sont plats (marche plus silencieuse)


[ 6 ]

25

Les torons Compactage par laminage

Cble torons compacts par laminage - Test de fabrication Ancienne cblerie TYCSA


Les cbles clos Les cbles clos, dfinis dans la norme EN 12385 - 9, sont composs dun noyau central fils parallles (toron de type FW dans lexemple ci-dessous) sur lequel se superposent plusieurs couches de fils ronds en hlice et de couches de fils Z en hlice croises entre elles.

Ils sont cbls en autant de passes quil y a de couches croises entre elles.

Les fils Z sont pr-prforms ou non pralablement leur cblage. La prformation des fils stabilise le cble en torsion.

Les fils sont gnralement clairs. Une enduction abondante de graisse est ralise lors des diffrentes oprations de cblage afin dviter la corrosion interne.

2 couches de fils Z croises

Noyau central 25 fils

parallles FW

1 couche de fils ronds croise


[ 6 ]

27

Les cbles clos Souplesse et moment de torsion interne

Une faible hauteur des fils Z (comprise entre 2,5 et 5 mm) permet damliorer la souplesse du cble et sa dure de vie en flexion alterne.

Le croisement des couches, entre elles, rduit le moment de torsion interne du cble sous tension (cf. pages 39).


Les cbles clos Essai de rupture

Cble clos porteur - Tlphrique de Vaujany - Diamtre 68 mm - Eprouvette de 3020 mm

Rupture sous un effort Rm de 5320 kN

Dplacement des ttes de la machine de traction en mm



kN

Tension maxi dutilisation Rm/3,15 =

1688 kN

29

Les cbles demi-clos La prsence dune ou plusieurs couches de fils H et de fils ronds intercals confre ces cbles une relative souplesse en flexion. A rapport denroulement quivalent, leur dure de vie est plus faible [ 19 ] que celle des cbles clos (surface de contact des fils H et des fils ronds plus rduite que celle des fils Z entre eux). Dans les systmes de tension, ces cbles sont aujourdhui presque tous remplacs par des cbles multi-torons sur me mtallique.

Deuxime couche : Fils H et fils ronds

intercals


Les cbles multi-torons Importance de lme

Lme, composant central des cbles multi-torons, est un support pour lappui des torons.

Ses caractristiques sont essentielles pour les performances des cbles multi-torons recherches aujourdhui : Rondeur du cble et stabilit de son diamtre au cours du temps. Usure des fils rduite par labsence de contact des torons entre eux

au cours de la vie du cble. Allongement rduit du cble en service. Souplesse en flexion du cble. Amortissement des vibrations. Rsistance la pression locale des pinces. Rsistance la corrosion.


Les cbles multi-torons Les mes synthtiques Elles sont fabriques :

partir de fibrilles, en matriau polymre (polypropylne ou polyamide dont la dure de vie est plus importante), assembles sous forme de yarns* et de diffrents torons. Elles ont pour avantage de pouvoir stocker une bonne quantit de lubrifiant.

ou bien composes dune gaine extrieure dure et lisse extrude autour de fibrilles et de yarns en matriau polymre.

partir dun lment unique de polymre solide de forme ronde ou de forme rainure pour recevoir les torons.

Fibrille enduite de lubrifiant


Cbles multi-torons Les mes synthtiques me textile synthtique Dsignation SFC (cf. EN 12385 - 2) Fibrilles assembles sous forme de yarns et de torons.

me de polymre solide Dsignation SPC (cf. EN 12385 - 2) Gaine extrieure dure et lisse extrude autour de fibrilles et de yarns.

me de polymre solide Dsignation SPC (cf. EN 12385 - 2)

Elment unique de forme ronde ou de forme rainure qui peut tre thermoform ( 90 C) lors du cblage.


Les cbles multi-torons Les mes mtalliques (2 exemples)

Type de cble

Description de lme

Section du cble Avantages de ce type de

cble

8 31 WS - IWRC [ 1 ]

Cble central indpendant

en acier. Dsignation :

IWRC

Bonne flexibilit. Relativement anti-giratoire

(cf. page 39). Haute rsistance la

rupture. Endurance moyenne en

flexion alterne.

8 K31 WS - ESWRC

[ 1 ]

Cble central indpendant

en acier revtu de polymre. Dsignation :

ESWRC

Haute flexibilit. Relativement anti-giratoire

(cf. page 39). Haute rsistance la

rupture. Bonne endurance en flexion

alterne (valeur indicative du nombre de cycles double de celle dun cble avec me IWRC).


Les cbles multi-torons Angle et pas de cblage Lopration de cblage consiste enrouler gnralement une couche de torons en hlice circulaire autour de lme .

Lhlice circulaire des torons est caractrise par son rayon, son pas de cblage et son angle de cblage .

Les cbleuses sont quipes de diffrents dispositifs annexes :

- Des dispositifs de prformation des torons et des dispositifs de post-formation du cble qui permettent de fabriquer un cble dont le comportement mcanique tend rester stable en service.

- Des dispositifs dapport de lubrifiant lintrieur du cble pour sopposer la corrosion et pour rduire les frottements des torons [ 5, 12].

Angle de cblage

Toron


Les cbles multi-torons Cbles Lang et Cbles croiss

Les cbles Lang (cf. EN 12385 - 2) : Langle de cblage est de mme signe

que le signe de langle de toronnage. Ils peuvent tre hlice droite zZ

ou hlice gauche sS . Ils sont plus souples que les cbles

croiss. Ils ont une endurance plus grande que

celle des cbles croiss et ils sont les seuls tre utiliss en France comme cbles tracteurs ou porteurs-tracteurs.

Les cbles croiss (cf. EN 12385 - 2) : Langle de cblage est de signe contraire

au signe de langle de toronnage. Ils peuvent tre hlice droite sZ

ou hlice gauche zS . Ils sont moins giratoires que les cbles

Lang. Ils sont quelquefois utiliss comme

cbles de tension.

Hlice droite zZ

Hlice gauche zS


Cbles multi-torons Dsignation (cf. EN 12385-2)

Cbles porteurs - tracteurs

Dfinis dans NF EN 12385 - 8

Exemple : 46 6*36 WS - SPC - 1960 - U - zZ

Lang droite

Fils clairs me en polymre solide

Diamtre du cble

Cbles de tension et de remorquage

Dfinis dans NF EN 12385 - 4

Exemple : 20 6*17 S - SFC - 2160 - U - zZ Nombre de torons

Nombre de fils dans le toron Seale me en textile synthtique

Cbles porteurs Dfinis dans NF EN 12385 - 9

Exemple : 48 - FLAR - 1770 - B - Z Cble porteur Toronnage droite

Classe du cble Fils galvaniss


Les cbles multi-torons Essai de rupture

Cble Lang : 40 - 6*K17 S - SPC. Eprouvette de longueur 2570 mm. Allongement la rupture : 5,25 %. Module lastique retenu** : 100 000 Mpa. ** Calcul entre 10 % et 50 % de Rm aprs 10 cycles de chargement/dchargement.

1174 kN

135 mm

Rupture sous un effort Rm de 1174 kN

Rm/4

Rm/10


500

50


Allongement de lprouvette

Effort de traction

38

Moment de torsion Caractristique intrinsque

=

= + = +

+

Un cble de structure hlicodale, tendu sous une tension , gnre un moment de torsion interne Ms

(dont le signe dpend du signe de langle de lhlice).

La rotation dune extrmit du cble dun angle gnre un moment de torsion supplmentaire .

Formule de Feyer [ 1 Paragraphe 2.4 ] = 1 + 2

2 + 3 4

Avec :

: le vrillage ou le dvrillage impos au cble 1, 2, 3 . = 76 000 .

d

+

Elment de cble de longueur L

Rotation dune extrmit du cble

dun angle ( avec =

)


Moment de torsion Diffrents types de cbles sous tension Cbles Lang droite Plutt giratoires 40 - 6*19 S - SFC - zZ

S = 24 000 daN

c1 = 0,132

Ms = c1dS = 0,1320,04024000

Ms = 126 mdaN

Cbles Croiss droite Moins giratoires que les cbles Lang droite 40 - 6*7 - SFC - sZ

S = 24 000 daN

c1 = 0,100

Ms = c1dS = 0,1000,04024000

Ms = 96 mdaN

Cbles clos Plutt anti-giratoires 40 - FLAR - Z

S = 24 000 daN

c1 = 0,05

Ms = c1dS = 0,050,04024000

Ms = 48 mdaN

Le moment de cblage sajoute

au moment de toronnage

Le moment de cblage

soppose au moment de

toronnage

Les moments des diffrentes couches sopposent entre eux


Moment de torsion Cble Lang sous tension et torsion variables La figure ci-dessous illustre la rponse exprimentale dun cble Lang droite en fonction de la tension et pour diffrentes valeurs du vrillage ou du dvrillage du cble. Les vrillages ou les dvrillages imposs au cble sont exprims en tours pour 4 mtres de cble.

Dsignation du cble : 40,5 - 6*17 S - SPC - 1960 - U - zZ

Comportement linaire

Comportement non linaire


Moment de torsion Contrainte des fils dun cble Lang sous tension et torsion variables

La figure ci-dessous montre un exemple de la variation de la contrainte thorique longitudinale dun fil extrieur (calcule au centre de sa section) dun toron dun cble Lang droite en fonction du vrillage ou du dvrillage du cble tendu 24 000 daN [ 15 ] .

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

-900 -800 -700 -600 -500 -400 -300 -200 -100 0 100 200 300Co

ntr

ain

te t

h

ori

qu

e l

on

gitu

din

ale

du

n

fil e

xt

rie

ur

du

cb

le e

n M

pa

Vrillage et dvrillage du cble en degrs pour 4 mtres de cble

Dsignation du cble : 40,5 - 6*17 S - SPC - 1960 - U - zZ

La contrainte nominale de traction du cble (en absence de vrillage ou de dvrillage)

est de 372 Mpa = 240 000 N/644 mm

Vrillage + 1 tour/4m

Dvrillage - 2 tours/4 m


Dune manire plus gnrale pour un cble Lang droite , un dvrillage tend dtendre les fils extrieurs et tendre les fils intrieurs des torons. Alors que le vrillage aura un effet inverse.

42

Allongement et variation de diamtre des cbles multi-torons en service

Nbre de cycles

E : Valeur indicative de la variation de lallongement du cble en service. D : Valeur indicative de la variation du diamtre du cble en service.

4 106


[ 7 ]

43

Facteurs dlasticit de divers types de cbles


Les valeurs usuelles des facteurs dlasticit de diffrents types de cbles sont les suivantes. Cbles torons avec me textile : 70 - 100 kN/mm. Cbles torons avec me mtallique : 100 - 125 kN/mm. Cbles clos : 145 - 170 kN/mm.

Limportance du domaine de variation des valeurs usuelles des facteurs dlasticit est associe aux diffrences de rigidit des mes et aux valeurs des jeux entre les fils qui dpendent des processus de fabrication. Lventuelle torsion du cble, notamment des cbles multi-torons, a aussi une influence significative sur la valeur de son facteur dlasticit.

44

Endurance des cbles Essai de flexion alterne

La poulie motrice impose une zone du cble, de diamtre d et soumise une contrainte de traction donne, une gomtrie alternativement rectiligne puis flchie sur la poulie de test de diamtre D (soit 1 cycle au cours du mouvement alternatif). La frquence de la flexion alterne est constante durant lessai. Lessai est stopp rgulirement pour permettre lexamen de la zone du cble teste.

Poulie motrice mouvement alternatif

Cble de diamtre d

Poulie de test de

diamtre D

Tension boucle cble


Endurance des cbles Courbes de Whler Exemple de rsultats dessais en flexion alterne [ 1 - Paragraphe 3.2 ] : Cble de composition : 16 - 8 19 - sZ. Les diffrents rapports denroulement D/d sur les poulies de test sont : 10, 25, 63. La contrainte de traction du cble en N/mm est dfinie comme gale S/Am avec S

leffort de traction du cble et Am la section mtallique du cble. Pour ces essais, le nombre de cycles de flexion N retenu est celui pour lequel au moins

un toron ou le cble se rompt. Contrairement aux rsultats dessais sur fils, il faut souligner labsence de limite

dendurance.


Endurance des cbles Calcul de la dure de vie Lexemple de lquation de rgression suivant, issue de nombreux rsultats dessais, permet le calcul de la dure de vie dun cble soumis essai de flexion alterne[ 1 - Paragraphe 3.2 ] :

lg = 0 + 1

+2

+ 4

: issus des rsultats de nombreux essais et prsents dans des tables [ 1 - Paragraphe 3.4 ].

Les courbes N10 correspondent aux cas o moins de 10 % des prouvettes sont rompues avec une certitude de 95 %.


Endurance des cbles Influence de la classe des cbles Le graphique ci-dessous montre la variation relative du nombre de cycles la rupture des cbles / 1770 en fonction de laugmentation relative de la classe des cbles 0/1770 [ 1 - Paragraphe 3.2 ].

La droite thorique, figurant en bleu, rend compte dune augmentation du nombre de cycles la rupture des cbles / 1770 proportionnelle laugmentation relative de la classe des cbles 0/1770.

La droite de rgression des rsultats dessais, figurant en rouge, montre que laugmentation du nombre de cycles la rupture des cbles / 1770 nest pas proportionnelle laugmentation relative de la classe des cbles 0/1770.


Endurance des cbles Commentaires gnraux

Lutilisation des rsultats des essais de fatigue des cbles nest pas bien rpandue dans lindustrie des remontes mcaniques. Cela, pour les cbles porteurs-tracteurs, principalement parce que les compositions utilises et lutilisation de poulies revtues de grand diamtre et en nombre restreint nont pas fait apparatre une problmatique de fatigue en flexion au cours dune dure de vie considre comme satisfaisante. Le dveloppement actuel de puissants tlphriques, au nombre de poulies important, pourrait actualiser cette problmatique. Sur ces nouveaux tlphriques : La vitesse du cble et le nombre de tours de la boucle de cble par heure

peuvent tre multiplis au moins par 2. Le nombre de flexions en poulie par tour de la boucle de cble peut passer de

2 16 [ 8 ] .


Endurance des cbles Commentaires gnraux

Pour ce qui concerne les pissures, notre exprience collective depuis 1990 montre quau dveloppement de techniques dpissurage de plus en plus soignes, il correspond une dure de vie de plus en plus leve :

Des valeurs de 250 000 passages en poulie taient rapportes par les spcialistes en 1990. Des valeurs de 500 000 passages taient atteintes au cours de tests en 1995. Des valeurs variant entre 800 000 1 000 000 passages en poulie sont rapportes par les

spcialistes aujourdhui. Pour ce qui concerne les cbles de tension clos et les cbles de tension multi-torons, pour lesquels les rsultats dessais de fatigue et les techniques associes de dcompte des endommagements seraient directement utilisables [ 1, 8, 17, 19], le choix pragmatique a t fait du remplacement systmatique chance rapproche.

Enfin pour ce qui concerne les cbles clos porteurs des tlphriques 2S et 3S rcemment mis en service et pour faire suite lapparition rapide de nombreuses ruptures de fils : lanalyse des pathologies a montr quune limitation de la force dappui des galets 15 kN (prenant en compte la tension du cble tracteur) est suffisante pour viter les endommagements en fatigue; alors quune force dappui des galets de 26 kN conduit une rapide dtrioration du cble [ 20 ].


Corrosion des cbles Bien que les fils sont fabriqus partir daciers au carbone sans lment daddition, les cbles des remontes mcaniques, utiliss dans un environnement relativement favorable, dveloppent gnralement quune simple corrosion de surface.

Des cas de corrosion de surface plus svres, qui existent cependant, posent le problme de la surveillance, du reconditionnement ventuel [ 9 ] ou de la dpose pour laquelle certains critres sont, par exemple, dfinis dans la norme ISO 4309.

Cest le cas, en particulier, des cbles porteurs sur les tommes dancrage (non abrites de la neige ou de la pluie) qui doivent rgulirement tre remplacs (tlphriques de Sancy, tlphrique de Super Bisssorte, tlphriques des Ruillans, tlphrique de la Croix de Chamrousse )

Par ailleurs, des cas de fretting-corrosion et diffrents cas rcents de corrosion sous contrainte doivent de plus tre rapports.


Corrosion des cbles Tommes dancrage

Conclusion partielle de lexpertise ralise sur les cbles du tlphrique de la Grande Motte : La zone corrode (cratres et corrosion par plaques suivant lorientation de la structure) correspondrait la surface du cble auparavant en appui contre le bois de la tomme dancrage. Un processus daration diffrentielle et de corrosion sous dpts serait lorigine de cette corrosion localise. Ce que rendrait compte la profondeur des cratres (de lordre de 0,5 mm). Il faut de plus souligner le fait que la corrosion en cette partie du cble ne prsente plus aucune activit (absence doxydes dans les cratres).

Tlphrique de la Grande Motte - Cbles porteurs gauche dplacs aprs un priode denroulement sur la tomme dancrage - Gare G2 - 2007

Plaques

Cratres


Corrosion des cbles Fretting-corrosion Le fretting-corrosion ou fretting-fatigue , affectant quelquefois les cbles de remontes mcaniques, induit des dommages au niveau des contacts des fils en mouvement relatif les uns par rapport aux autres.

Les particules mtalliques (dtaches par lusure de frottement) soxydent (couleur rouge) en se chargeant gnralement de la graisse prsente initialement dans le contact qui ainsi sassche, puis participent ensuite plus activement labrasion du contact.

Il a t mis en vidence [ 10 ] l'existence de microfissures dans les zones de contact atteintes par ce phnomne.

Usure marque des fils

Tlphrique de la Bastille - Rupture du cble de tension - 2006

Oxydes rouges


Corrosion des cbles Corrosion sous contrainte

Le phnomne de corrosion sous contrainte est d une combinaison dune sollicitation mcanique et de leffet dun milieu agressif ; chacun des phnomnes tant sparment inoffensif [ 11 ]. Ce sont videmment les contraintes de traction, au-del dun seuil prenant aussi en compte les contraintes rsiduelles, qui sont nfastes (cf. page 14). La naissance de lendommagement est superficielle, puisque cest la surface qui est soumise leffet du milieu agressif. Les fissures qui y prennent naissance se propagent ensuite lintrieur.

La vitesse de propagation des fissures est propor tionnelle la limite lastique 0,2 0,2 % du matriau

Les fissures ramifies sont caractristiques de la

corrosion sous contrainte


Tlphrique Vanoise Express - Rupture de fils Z des cbles en appui sur les sabots de gare - 2008

54

Deuxime partie : Pathologies


Cbles porteurs

1. Rayon des sabots de gare trop petit

Tlphrique TAM 2 G3 Voie de gauche Chamonix

Cble : 52 - FLAR - 1770 - U - Z. Mis en service : 1974 et rutilis en 1990 aprs un contrle

magntographique pleine bobine.

Circonstances de lincident : En dcembre 2000, dcouverte de 5 fils Z extrieurs rompus et arrt

dexploitation. Les contrles visuels plus pousss mettent en vidence 10 fils Z extrieurs

rompus. Les contrles magntographiques du cble lemplacement des sabots

navaient pas t raliss depuis 1990.

Pathologies comparables : Tlphrique TAM2 - G4 - Voie de gauche - Mis en service en 1974 - Rutilis en 1990 : 60

ruptures de fils. Tlphrique TAM2 - G3 - Voie de droite - Mis en service en 1987 : 14 ruptures de fils. Tlphrique TAM2 - G4 - Voie de droite - Mis en service en 1987 : 15 ruptures de fils.

56 J.Dubuisson Octobre 2013

1. Rayon des sabots de gare trop petit Tlphrique TAM 2 G3 Voie de gauche Chamonix

* Rglement des tlphriques du 17 mai 1989 : - Article 4.42231 : Que soit exclu, en service normal, tout dplacement longitudinal du cble sur les sabots de renvoi de la station d'ancrage, on doit avoir

alors :

65.

- Article 4.422332 : Pour une dviation de cble porteur sur un appui mobile tel que poulie, secteur, chane d'appui, on doit avoir :

140

1000.

- Article 4.42232 : Ou que soit prvu, en service normal, de lgers dplacements longitudinaux du cble sur les sabots d'entre dans les stations, on doit

avoir alors :

500 et

7500.

* Norme EN 12927 2 : Dans le cas de lenroulement dun cble porteur sur un sabot, la norme EN 12927 2 exige un rapport D/d 500.

Galets du chariot sur le porteur cabine quai

Sabot de gare G3 de diamtre = 3800

Cble porteur de diamtre = 52 et de fils Z extrieurs de

hauteur = 4 3800

52= 73*

3800

4= 950

Sabot rayon 1,90 m

Dflexion cble porteur cabine en ligne 10 Dflexion cble porteur cabine quai 1,5

1,5


10

57

1. Rayon des sabots de gare trop petit Tlphrique TAM 2 G3 Voie de gauche Chamonix

Dommages du cble dcouverts lors de son ouverture aprs dpose : - 10 fils Z rompus en premire

couche. - 16 fils Z rompus en deuxime

couche. - 1 fil rond rompu en quatrime

couche. - 1 fil rond rompu en cinquime

couche.

Les fils Z de la deuxime couche ont t profondment uss et indents au contact de la premire couche.


Cbles porteurs

2. Endommagement sur les chanes rouleaux

Tlphrique de Serre Chevallier 1 Saint Chaffrey

Cble : 46 - FLAR - 1960 - U - Z. Mis en service : 6 novembre 1984 (sans aucun dplacement avant lincident).

Circonstances de lincident : Le 24 novembre 2004, lors dun contrle magntographique du cble porteur droit :

dcouverte de 7 9 ruptures de fils ronds 3 m du culot de fixation au contrepoids. Lors du contrle gammagraphique ralis le 30 novembre : 210 fils ronds seraient rompus sur une longueur de 0,23 m. Dplacement du cble.

Le 2 dcembre 2004, lors dun contrle magntographique du cble porteur gauche : dcouverte de 21 25 ruptures de fils ronds, dont 10 14 fils rompus sur une longueur de 0,8 m 3 m du culot de fixation au contrepoids. Dplacement du cble.

Pathologies comparables : Tlphrique des Prodains - Avoriaz - 1998 2011. Tlphrique du Plomb du Cantal - Le Lioran - 2001. Tlphrique du Pic Lumire - Saint Lary - 2002.


2. Endommagement sur les chanes rouleaux Tlphrique de Serre Chevallier 1 Saint Chaffrey

Tlphrique de Serre Chevallier 1 - Contrle magnto-graphique - Chane rouleaux - Cble porteur gauche - 2004.

Tlphrique de Serre Chevallier 1 - Contrle magntographique - Chane rouleaux - 2004.

Rsultats du contrle magntographique Dfaut 1 : 10 14 fils ronds rompus Dfaut 2 : 4 fils ronds rompus Dfaut 3 : 6 fils ronds rompus

Article 4.422332 du rglement des tlphriques du 17 mai 1989 Rapport D/d : 6500/46 = 141,3 > 140* Rapport D/ : 6500/4 = 1625 > 1000

* Norme EN 12927 2 : Dans le cas de lenroulement dun cble porteur sur une chane rouleaux, la norme EN 12927 2 exige un rapport D/d 300.


Diamtre de la chane rouleaux : 6,5 m

60

2. Endommagement sur les chanes rouleaux Tlphrique de Serre Chevallier 1 Saint Chaffrey

Tlphrique de Serre Chevallier 1 - Cble porteur gauche - 2004 66 ruptures de fils de labscisse 2.70 3.30 m dcouverts lors de

louverture du cble.

Tlphrique de Serre Chevallier 1 - Cble porteur droit - 2004 24 ruptures de fils de labscisse 2.85 3.15 m dcouverts lors de

louverture du cble.

Malgr limportant graissage rsiduel, ruptures de fatigue des fils ronds inities sous les contacts inter-couches [ 10, 13, 17 ]


Cbles porteurs

3. Rayon des poulies de renvoi en gare trop petit

Tlphrique des Ruillans 2 La Grave

Cble : 44 - FLAR - 1770 - U - Z. Mis en service : 19 dcembre 1978.

Circonstances de lincident : En 1986, loccasion dun contrle magntographique puis dun contrle gammagraphique des

deux cbles porteurs du tlphrique de Ruillans 1 (configuration identique celle de Ruillans 2) sur la partie dvie des poulies de tension : dcouverte de 35 ruptures de fils ronds sur le cble gauche et 15 ruptures de fils ronds sur le cble droit. Les 2 cbles furent dplacs.

En 1992, le contrle magntographique pleine bobine des deux cbles porteurs du tlphrique de Ruillans 2 sur la partie dvie des poulies de tension, ne dcle aucune anomalie sauf une lgre dformation du cble droit sur 1,5 m.

En 1996, lors dun contrle visuel des deux cbles porteurs du tlphrique de Ruillans 2 sur la partie dvie des poulies de tension : dcouverte dune importante dformation du cble porteur gauche ( nominal de 44 mm rduit 36 mm sur une longueur de 0,6 m). Louverture du cble a rvl que tous les fils du noyau taient rompus.

En 1997, mise en place de cbles de tension scuriss.

Pathologies comparables : Tlphrique de Ruillans 1 - La Grave - 1986.


3. Rayon des poulies de renvoi en gare trop petit Tlphrique des Ruillans 2 La Grave

Conformit au rglement des tlphriques de 1969 : Article 4.322332 relatif aux autres poulies

=

= , > *

=

= >

Conformit au rglement des tlphriques du 17 mai 1989 : Article 4.422332 relatif aux cbles porteurs sur poulie

=

= , > *

=

= ~ >

Cble porteur de diamtre = 44 et de

hauteur des fils Z extrieurs = 4

Poulie diamtre

laxe du cble

= 3550

Contrepoids en gare aval

Exigences du rglement des tlphriques de 1969 non vrifies en 1978. A noter que larticle 4.322331 relatif aux cbles de tension tait vrifi

(

> 60

> 900 )

Exigences des rglements des tlphriques de 1969 et du 17 mai

1989 non vrifies en 1996.

* Norme EN 12927 - 2 : Dans le cas de lenroulement dun cble porteur en mouvement au cours de lexploitation, la norme EN 12927 2

exige un rapport

300.



Les fils Z des deux premires couches, de hauteur 4 mm et de rsistance la rupture moyenne de 1765 MPa, sont indents mais sont non rompus.

Les fils ronds du noyau des 4 couches sous-jacentes, de diamtre 3,22 mm et de rsistance la rupture moyenne de 2120 Mpa, sont pratiquement tous rompus.



Les ruptures des fils ronds ont t inities par des fissures de fatigue sous les contacts inter-couches [ 10 ].


Cbles porteurs

4. Dfaut de dimensionnement des gorges et de graissage des sabots de gare

Tlphrique de Vanoise Express Peisey Nancroix

Cble : 75 - FLAR - 1770 - U - Z. Mis en service : 24 juin 2003.

Circonstances de lincident : Deux fils Z extrieurs dcouverts casss le 22 novembre 2007 sur le cble

extrieur de la voie 1 la suite doprations de maintenance en gare G1 ( Peisey Nancroix).

Aprs le soulvement partiel du cble sur le sabot de gare, les contrles magntographiques des 3/4 dcembre 2007 mettent en vidence 9 fils Z casss.

Aprs le soulvement complet du cble sur le sabot de gare, 23 fils Z casss de la couche extrieure ont finalement t dcompts.

Pathologies comparables : Tlphrique de Bellevue - Les Houches - 2007. Tlphrique des Ruillans 2 - La Grave - 2008.


4. Dfaut de dimensionnement des gorges et de graissage des sabots de gare Tlphrique de Vanoise Express Peisey Nancroix

Tlphrique de Vanoise Express - Gare G1 - Sabots Voie 2. Gare G1 - Sabot Voie 1 - Cble extrieur.

Dcouverte de 2 fils Z rompus 2 m lintrieur de la gare

en Novembre 2007

Gare G1 - Sabot Voie 1 - Cble extrieur.

9 fils Z rompus sont visibles aprs le soulvement partiel

du cble

Gare G1 - Sabot Voie 1 - Cble extrieur.

23 fils Z rompus sont finalement

dcompts



Rsultats des contrles visuels des deux cbles de la voie 2 (aprs leur soulvement sur les sabots dappui en gare)

Cble Sabot Longueur contrle

Nbre fils Z extrieurs

rompus

Perte section mtallique*

Cble intrieur

Gare G1 17 m 7 fils 2,14 % sur 3 pas 7 % sur 20 pas

Gare G2 19,9 m 17 fils 5,89 % sur 3 pas

9,11 % sur 20 pas

Cble extrieur


11,23 % sur 20 pas


8,03 % sur 20 pas

Garniture Cestilite des sabots - Diamtre 73,5 mm

Lors du contrle magntographique en bobine des 2 cbles de la voie 2 sur les sabots dappui des 2 gares : aucune des ruptures de fil du tableau ci-contre navait t dcele.

* Les critres de dpose sont de 5 % sur 3 pas et de 10 % sur 20 pas


Garniture Cestilite diamtre 73,5 mm

Espace 3.5 mm

68

Cble diamtre 75 mm Leau de fonte de la neige (au contact de la structure de la gare en bton) scoulait dans linterstice longitudinal entre le cble et la garniture Cestilite. Elle alimentait ainsi le volume confin (espace de 3,5 mm) entre le cble de diamtre 75 mm et le fond de la garniture Cestilite de diamtre 73,5 mm. Aucune prsence significative de graisse du cble et de son sabot dappui na pu tre mis en vidence.


Tlphrique Vanoise Express - Gare G1 - Exemple de dommages du cble extrieur de la voie 2.


Prsence d eau et de glace dans le volume confin entre le cble et le fond de la garniture Cestilite (glace extraite de 2 ruptures de fil)


Tlphrique Vanoise Express - Gare G1 - Dommage du cble extrieur de la voie 1 Dommages de corrosion sous contrainte.

Cratres de corrosion superficielle Fissures sous jacentes


Fissures ramifies caractristiques de lendommagement de corrosion

sous contrainte

70

4. Dfaut de dimensionnement des gorges et de graissage des sabots de gare Tlphrique de Vanoise Express Peisey Nancroix Deux autres cas dendommagement de cble porteur en corrosion sous contrainte

Tlphrique de Bellevue - Sabot gare suprieure Dommages de corrosion sous contrainte - 2007.

Tlphrique des Ruillans 2 - Aiguille dans le sabot du pylne P 11 Dommages de corrosion sous contrainte - 2008.

Confinement dans laiguille du sabot du

pylne P11

Confinement lintrieur du dfaut

de forme des lments du sabot


Cbles porteurs

5. Dfaut de relubrication en service

Tlphrique de la Saulire Courchevel

Cble : 68 - FLAR - 1770 - U - Z. Mis en service : 20 septembre 1984.

Circonstances de lincident : En 2007, deux ans aprs la dpose du cble porteur intrieur de la voie de

gauche, le cble porteur extrieur de la voie de gauche du tlphrique de la Saulire a t dpos.

Il comportait 155 ruptures de fil rgulirement rparties tout le long du cble. Les deux cbles de la voie de droite nont, encore aujourdhui, que quelques

ruptures de fils rparties tout au long de la ligne.


5. Dfaut de relubrication en service Tlphrique de la Saulire Courchevel

Afin de tenter de comprendre les raisons de cette diffrence de comportement des deux cbles de la voie de gauche par rapport aux deux cbles de la voie de droite, notre expertise a port sur les 9 ruptures des fils Z de la deuxime couche du cble extrieur de la voie de gauche labscisse 24,3/28,5 m.

Zone dexpertise : Abscisse 24,3/28,5 mtres Prsence de 9 fils Z rompus en deuxime couche

Nombre de ruptures de fil en ordonne - Longueur du cble en abscisse [ mtres ]


Le cble comportait 155 ruptures de fil rgulirement rparties.

73


Les analyses ralises, proximit des 9 ruptures des fils Z, ont mis en vidence deux types dendommagement associs : - Un endommagement par corrosion de type piqre/crevasse sous des petits amas de graisse. Ce type de dommage se forme par un mcanisme daration diffrentielle (zone sous la graisse appauvrie en oxygne devenant lanode dun couple lectrolytique dont la cathode est une zone plus are o la graisse est absente). Le milieu dans la piqre/crevasse devient plus agressif et gnre de la fissuration de corrosion sous contrainte. - Un processus de corrosion sous contrainte caractris par les fissures ramifies.


Fissure ramifie

Piqure/crevasse

74


Les analyses des 9 fils Z rompus de la deuxime couche du cble porteur extrieur de la voie de gauche ont montr : des endommagements par corrosion sous de petits amas de graisse et de produits de corrosion, en dessous desquels des piqres et crevasses puis des fissures de corrosion sous contrainte se sont dveloppes. Compte tenu du dfaut temporaire de relubrification des deux cbles de la voie de gauche au cours des premires annes dexploitation (courrier de mise en garde du cblier lexploitant et au constructeur), lorigine la plus probable de ce phnomne est la perte temporaire de protection des fils du cble par la graisse. En absence de protection par la graisse, dans les couches intrieures du cble : la rtention dhumidit est plus importante et un dbut de processus de corrosion sy dveloppe plus aisment. A partir du moment o des produits de corrosion se forment, le mlange graisse /espces minrales nest plus hydrophobe. Ce qui affecte de faon durable la rsistance la corrosion de la zone o ces premiers produits de corrosion sont prsents.


Cbles porteurs

6. Usure externe

Difficult statuer sur le dommage effectif du cble

Tlphrique du Schilthorn - Suisse - Incident 2004. Rupture des fils Z de la couche extrieure - Fragilisation par lhydrogne issu de lhumidit pige sous des raflures et des traces de grippage conscutives au frottement du cble sur le sabot dun pylne.


15. Usure des cbles

Tlphrique du Preyrand - Frottement sur un sabot vertical en gare - 2009.

Tlphrique de la Grande Motte - Tignes - Frottement sur le sabot du pylne 2008.

6. Usure externe Difficult statuer sur le dommage effectif du cble


6. Usure externe Difficult statuer sur le dommage effectif du cble

Tlphrique de Solaise - Val dIsre - Frottement sur le pylne dentre de la gare infrieure - 2005.

Tlphrique du Sancy 1 - Le Mont Dore - Frottement sur le sabot du pylne de la gare infrieure - 2005.


Cbles porteurs

7. Endommagement par la foudre

Tlphrique du Pic du Midi 2 La Mongie

Cble : 50 - FLAR - U - Z. Mis en service : Juin 1999.

Circonstances de lincident : A loccasion du contrle magntographique rglementaire des 13/14 avril 2010,

dcouverte dun impact de foudre en section courante sur le cble porteur intrieur gauche. Il a t dnombr 13 fils impacts; ce qui constitue un important dommage.

Des tudes ont t faites pour la rparation des fils impacts, qui risquaient de se rompre au passage du chariot, mais sans rsultat probant car tous les schmas de rparation envisags se heurtaient lexigence de la norme EN 12927 - 7 : Au niveau dune zone du cble sur laquelle circule le chariot dun vhicule, le remplacement de plus de trois fils adjacents dans une mme section nest pas permis.

Le remplacement du cble a t ralis la fin du mois doctobre 2010.

Pathologies comparables : Tlcabine de la Bourboule - Cble porteur gauche - 2006.


13. Endommagement par la foudre Tlphrique du Pic du Midi 2 La Mongie

Tlphrique du Pic du midi 2 - Cble intrieur gauche - Impact de foudre - 2010.

Tlcabine de la Bourboule - Cble porteur gauche - Surfusion associe une sortie dimpact de foudre - 2006.


Cbles porteurs

8. Rparation des fils Z de la couche extrieure

Tlphrique des Prodains Avoriaz et Tlphrique de TAM 1 Chamonix

Circonstances de lincident : Tlphrique des Prodains en 2009 et 2010 : Ruptures en fatigue des fils Z de la couche

extrieure du cble porteur gauche consquence du dsalignement du pylne de la gare par rapport la chane rouleaux.

Tlphrique TAM 1 en 2004 : Rupture du mouflage du cble tracteur lors dun raccourcissement. Au cours de sa chute, le cble tracteur a entran le cble porteur qui sest endommag en percutant le sol.

Pathologies comparables : Tlphrique Tlmtro - la Plagne - 1970 : Remplacement de 6 fils. Tlphrique des Platires - Flaine - 1980 : Remplacement de 2 fils. Tlphrique TAM 2 - Gare G3 - 1981. Tlphrique TAM 2 - Gare G4 - 1981. Tlphrique TAM 1 - P1 - 2004 : Remplacement de 5 fils. Tlphrique de Tlriou/Las Donnas - Auron - 2004 : Remplacement de 3 fils.


8. Rparation des fils Z de la couche extrieure Tlphrique des Prodains Avoriaz et Tlphrique de TAM 1 Chamonix

Rappel des exigences des normes europennes :

Selon la norme EN 12927 7 : Lorsque les critres de dpose ne sont pas atteints, et que les espaces entre les deux extrmits d'un mme fil ne dpassent pas la valeur d'un diamtre de cble, les espaces doivent tre remplis d'un matriau de blocage. Lorsque l'espace dpasse la valeur d'un diamtre de cble, la continuit du fil doit tre rtablie.

Selon la norme EN 12927 6 : La prsence de deux fils casss adjacents ou deux fils casss spars par un seul fil intact nest pas admise . (Des tudes [ 18 ] ont montr quau-del du nombre de 3 ruptures, le risque de dsenclavement des fils de la couche tait fort).

Un tel dfaut local peut tre rpar en respectant les prescriptions suivantes :

la longueur de tout fil profil remplac sur un cble doit tre au moins gale 100 fois le diamtre du cble. (Des tudes [ 21 ] ont montr que la longueur dinsertion, telle que le fil retrouve sa tension nominale, tait denviron de 50 fois le diamtre du cble).

la distance entre les raccords de fils doit au moins tre gale 2 fois la longueur du pas.

au niveau dune zone du cble sur lequel circule le chariot dun vhicule, le remplacement de plus de trois fils adjacents dans une mme section nest pas permis.



Tlphrique des Prodains - Schma de rparation de 3 fils Z non adjacents casss - Cble porteur gauche - 2010


Sabot gare infrieure

83


Tlphrique des Prodains - Deux fils Z non adjacents rompus - 2009.

Tlphrique des Prodains - Brasure et rinsertion dun des deux fils Z non adjacents rompus - 2009.

Trace en bleu soulignant la brasure



Tlphrique de TAM 1 - P1 - Dfaut 2 initial - 2004 Tlphrique de TAM 1 - P1 - Dfaut 2 reconditionn - 2004

Des tudes ont montr [ 9 ] que la compression latrale des fils tait le facteur principal de perte de dure de vie du cble



Tlphrique de TAM 1 - P1 - Soudure lectrique comme alternative au brasage - 2004.

Tlphrique de TAM 1 - P1 - Les outils des rparations - 2004.



9. Rayon des poulies de renvoi en gare trop petit

Tlphrique de la Bastille - Grenoble

Cble : 59 - HLAR Z.

Circonstances de lincident : Rupture le 28 aot 2003 du cble demi-clos de tension scuris du cble

porteur gauche. Les fils de lensemble des 10 couches sont rompus. Les cbles de scurisation ont repris la charge.

Pathologies comparables : Tlphrique des Grands Montets 1 - Argentire - 1998. Tlphrique de Bellevue - Les Houches - 1998.

87

J.Dubuisson Octobre 2013

9. Rayon des poulies de renvoi en gare trop petit Tlphrique de la Bastille Grenoble

Conformit au rglement des tlphriques du 17 mai 1989 : Article 4.422331 pour une poulie de renvoi d'un cble de tension

=

= , > , *

=

,= , > 703,4 *

Cble demi-clos de tension de diamtre = 59 et de hauteur

des fils Z = 3,95

Poulie de renvoi de

diamtre laxe du cble

= 2676

Contrepoids en gare infrieure

Les exigences du rglement des tlphriques du 17 mai 1989 sont pratiquement vrifies .

Alors que dans la norme EN 12927 2 : il est indiqu que pour prendre ces valeurs en considration, il faut

qu'elles soient particulirement justifies

* Prise en compte du coefficient de scurit gal 6,25



Tlphrique de la Bastille - Rupture du cble de tension demi-clos du cble porteur gauche - 2003.


6 couches de fils bigorges

Prsence de particules

mtalliques oxydes (issues du fretting-corrosion) qui ont assch la graisse





Les ruptures des fils ronds ont t amorces partir de fissures de fatigue transversales inities sous les contacts inter-couches [ 10 ]

Les fissures tages se sont ensuite propages longitudinalement le long des discontinuits de la microstructure mtallurgique (cf. page 14).



10. Sensibilit des cbles demi-clos et des cbles clos aux rotations extrieures

Tlphrique du Brvent Chamonix

Cble : 24 - HLAR - Z. Mis en service en 1988.

Circonstances de lincident : Dcouverte le 2 juillet 1993 de graves dsordres (nombreux fils Z extrieurs

rompus + 2 relchements de fils Z) affectant certains des 5 cbles demi-clos du systme de tension des cbles porteurs.

91 J.Dubuisson - Octobre 2013

10. Sensiblit des cbles demi-clos et des cbles clos aux rotations extrieures Tlphrique du Brvent Chamonix

Sous laction du cble porteur clos et des 5 cbles de tension demi-clos, le palonnier tourne denviron 40 en imposant des rotations diffrentes chacun des 5 cbles de tension demi-clos. Les cbles de tension demi-clos sujets un dvrillage sont affects par une ondulation pralable au relchement des fils extrieurs.

Tlphrique du Brvent - Rotation du systme de tension du cble porteur gauche - Ct Anterne - 2000.

Ondulations des cbles de

tension demi-clos


Cbles de remorquage des tlskis perche dbrayable

11. Cisaillement du cble par retournement dattache

Tlski de la Femma 2 Val Cenis 13 fvrier 2001

Cble : 16 - 6*7 - SFC - 1170 - U - zZ. Mis en service : octobre 1999.


de son

immobilis

11. Cisaillement du cble par retournement dattache Tlski de la Femma 2 Val Cenis 13 fvrier 2001

Le cble se rompt instantanment. Les 6 torons sont rompus dans une mme zone.

Les fils de 3 torons sont gnralement cisaills (facis de cisaillement).

Facies de cisaillement


11. Cisaillement du cble par retournement dattache Tlski de la Femma 2 Val Cenis 13 fvrier 2001

Les fils des 3 autres torons se rompent ensuite sous leffet de la tension (facis de

rupture ductile).

Larte de la face arrire de la douille est marque par le cble sur laquelle il sest

cisaill.

Facies de rupture ductile


Cbles multi-torons

12. Rduction de la capacit de dformation plastique et de la charge de rupture

Tlsige pince fixe 2 places Les Bossons Fvrier 1996

Cble : 16 - 6*19 - FC - 1770 - U - zZ (ancienne composition - fils non parallles). Mis en service : 1960.

Circonstances de lexpertise : Initie la suite de la ralisation dune pissure (12 dcembre 1994) pour un

raccourcissement de la ligne. Lpisseur avait soulign le caractre fragile des fils.


12. Rduction de la capacit de dformation plastique et de la charge de rupture Tlsige pince fixe 2 places Les Bossons Fvrier 1996

Allongement la rupture

Nombre de torsions

Charge de rupture

Exigence NF A 47 - 242 1 % 25 1930 Mpa

Fils dme 1,90 % 22 1907 Mpa

Fils premire couche 1,49 % 23 1823 Mpa

Fils couche extrieure 1,35 % 3 1683 Mpa

Tous les fils du cble ont t soumis lensemble des essais mcaniques, prvus par la norme NF A 47 - 242 (antrieure la norme EN 10264 - 3), pour vrifier les performances des fils : traction et allongement, torsion et flexion. Les valeurs du tableau ci-dessous (moyenne des performances des fils de chaque couche) mettent en vidence la perte de ductilit des fils et la perte de rsistance la rupture. La rduction du nombre de torsions des fils de la couche extrieure est bien sr la plus significative (les fils se rompent partir des indentations causs par les torons voisins et des piqures de corrosion).


12. Rduction de la capacit de dformation plastique et de la charge de rupture Tlsige pince fixe 2 places Les Bossons Fvrier 1996

495,3 kN

Allongement 2,27 %

532,5 kN

Longueur de lprouvette 1320 mm

Courbe essai la rupture lors de lexpertise : Allongement de 2,27 % - Absence de ductilit - Rupture fragile

Courbe essai la rupture thorique : Allongement de 4 % du cble

Allongement 4 %

La courbe de lessai la rupture met bien en vidence la perte de la ductilit et de la charge de rupture du cble.


Cbles multi-torons

13. Dfaut de densit de lme

Tlphrique du Plomb du Cantal Le Lioran 24 octobre 1995

Cble : 36 - 6*17S - SFC - U - zZ. Mis en service : juin 1989.

Circonstances de lincident :

Le cble a finalement t remplac en 1995.


13. Dfaut de densit de lme Tlphrique du Plomb du Cantal Le Lioran 24 octobre 1995

La conception de lme tait errone : sa densit ntait que de 0,6 /3plutt que de 0,8 /3 qui aurait t le minimum ncessaire [1 paragraphe 1.6.3 ]. Les torons sont venus immdiatement au contact les uns des autres. Le cble tait au tubage . Il avait perdu toute souplesse et toute capacit damortissement des vibrations.

Cble au tubage

Torons au contact


Cbles porteurs-tracteurs

14. Endommagement des pissures

Tlsige de lArmoise Aussois et Tlsige des 3 Valles 2 Val Thorens

Cble TSD Armoise : 45 - 6*47 WS - SPC - 2160 - B - zZ. Cble TSF des 3 Valles 2 : 40,5 - 6*17 S - SFC - 1960 - U - zZ.

Circonstances des expertises : Contrles visuels mensuels ou contrles magntographiques rglementaires.

Pathologies comparables celle du tlsige de lArmoise (lendommagement de lpissure du tlsige des 3 valles 2 est prsent titre dexemple de lendommagement classique des pissures en service) : Tlsige du Lac Noir - Deux Alpes - 1 toron rompu dont les extrmits sont

dtoronnes sur 0,5 m. TCD de la Mer de Glace - Torons relchs et ondulation pissure - 2006.


14. Endommagement des pissures Tlsige de lArmoise Aussois Endommagement en 2007

Exemple du Nud 2 ( les 5 autres nuds sont galement concerns) Les torons relchs pourraient tre la consquence : - Du dfaut de croisement des nuds (technique

franaise).

- Du dfaut de savoir-faire de lpisseur.

Extrmits des rentres - Nud 2/Nud 3 (Plusieurs autres extrmits des rentres sont concernes) Ces affaissements de la gomtrie du cble pourraient tre la consquence : - De la sensibilit de la mthode de garnissage des

torons rentrs lme (ficelle enroule autour de la gaine dure et lisse extrieure lme cf. page 33).

- Du dfaut de savoir-faire de lpisseur.


14. Endommagement des pissures Tlsige de lArmoise Aussois Endommagement en 2007

Ces schmas montrent la technique franaise de ralisation dun nud crois (naturellement ferm sur le dessus de lpissure) pour limiter son relchement au passage des galets compression qui sont les plus chargs des installations : Le toron bleu est rentr le premier dans le sens de marche : Il sera protg par le toron rouge

et la percussion contre le galet compression naura pas tendance le sortir de sa place lme. Le toron rouge est rentr le deuxime linverse du sens de marche, en tant pos au-dessus

du toron bleu : La percussion contre le galet compression a tendance le rentrer lme.

Schma illustrant les conditions de percussion dun nud crois selon la technique franaise contre un galet support en bleu et un galet compression en rouge

Extrait dune procdure dpissure


Toron rentrer le premier

Toron renter en second

103

14. Endommagement des pissures Tlsige des 3 Valles 2 Val Thorens 1 Endommagement en 1997

Exemple du Nud 1 : - 3 ruptures de fil en sortie du mgot non thermo-form.

Exemple du Nud 1 : - 3 ruptures de fil en sortie du nud associes la zone de dsintgration du ruban de garnissage du toron rentr lme.

Exemple du Nud 1 : - Le toron rentr lme nest pas garni jusqu son extrmit. - Les extrmits de lme et du toron sont non jointives. Ces deux dfauts, qui lors de la rentre des torons lme sont difficiles viter, sont souvent lorigine de ruptures de fils.

Dsintgration du ruban de garnissage

Absence de ruban de garnissage de

lextrmit du toron rentr lme.

Extrmits de lme et du toron non jointives


Mgot

104

Cbles tracteurs

15. Dvrillage du cble et relchement de ses fils extrieurs

Tlphrique de lAiguille du Midi TAM 2 Chamonix

Cble : 46 - 6*31 WS - SPC - 1960 - U - zZ. Mis en service : 15 juin 1991.

Circonstances de lincident :

Pathologie comparable : Tlphrique de lAiguille du Midi - TAM 2 - Chamonix - 2001.


15. Dvrillage du cble et relchement de ses fils extrieurs Tlphrique de lAiguille du Midi TAM 2 Chamonix

Cble tracteur de masse

linique

Equations dquilibre partielles : 1. = + 2. = Vrifie si adaptation du cble

Avec le dvrillage : = 1 2

2 3 4

Avec le vrillage + = 1 + 2

2 + 3 4

Dvrillage - h en haut de la ligne : le pas de cblage

sallonge

Vrillage + b en bas de la ligne : le pas du cblage se

raccourcit

Equations dquilibre partielles : 1. = + 2. = Non vrifie

Car : = 1 = 1

Etude de lquilibre de la ligne dun cble tracteur [ 14 ]



Schma illustrant la relation entre la dtorsion du cble ainsi que son dvrillage =

(en haut de la ligne)

et lallongement de son pas de cblage (hlice du cble droite).

Dtorsion - de la section du cble

Allongement du pas de cblage consquence de sa dtorsion -

Pas initial du cble



En haut de la ligne, le flambage des fils associ laugmentation du pas de cblage est lorigine du relchement des fils extrieurs dont la charge est reprise par les fils des couches intrieures [ 15 ].

Suivant la norme EN 12927 - 6, les fils relchs sont considrs comme rompus.

Relchement des fils

Tlphrique Aiguille du Midi - TAM 2 - 1991 Tlphrique Aiguille du Midi - TAM 2 - 2001


Cbles tracteurs

16. Rotation impose au cble

Tlphrique de lOlympique 3S Val dIsre

Cble : 52,5 - 6*31WS - SPC - 1960 - B - zZ. Mis en service : 5 dcembre 2001.

Circonstances de lincident : Rapport de Doppelmayr France des 27/28 janvier 2002 faisant tat de la

rotation de 3 tours du cble dans les mors des attaches au cours de leur dbrayage en gare infrieure. Cette rotation du cble induit une usure rapide des mors des attaches.

Des mesures du moment de torsion du cble tout au long de la ligne ( au moyen de capteurs dvelopps en collaboration par le STRMTG, le CETIM et lINPG [ 16 ] ) ont t ralises le 24 septembre 2002.

Pathologies comparables : Tlphrique de lAiguille du Midi - TAM 1 - Chamonix - 1992 1994. Funiculaire de lArc en ciel - Bourg Saint Maurice - 1990 1996.


16. Rotation impose au cble Tlphrique de lOlympique 3S Val dIsre

Moment de torsion Car du cble lamont du vhicule

Moment de torsion Catt impos lattache : Catt = Cav - Car

A la descente quand les galets des pylnes sont parfaitement aligns avec le cble : alors les moments de torsion Cav et Catt diminuent en mme temps que lattache sloigne des

pylnes.


Moment de torsion Cav du cble laval du vhicule

Enregistrement des moments de torsion du cble laval et lamont dun vhicule tout au long de la ligne

Capteur de mesure du moment de torsion

110


>

<

Lhlice du cble tracteur est droite


Cette rotation du cble sur le pylne entrane son vrillage

laval et son dvrillage lamont

111


Angle de dflexion du cble tracteur /

galet

Galet du balancier des pylnes ( alignement non rglable)


Schma illustrant la rotation du cble se dplaant dans la gorge dun galet sujet un dfaut dalignement (angle de dflexion). Ce phnomne peut concerner lensemble des galets du pylne.

112


Les mors de lattache, uss par la rotation du cble associe la

libration de laugmentation de son couple de torsion lors

du dbrayage en gare infrieure, sont remplacs rgulirement.


Cbles tracteurs

17. Dfaut de galvanisation

Tlphrique de lOlympique 3S Val dIsre

Cble : 52,5 - 6*31WS - SPC - 1960 - B - zZ. Mis en service : 5 dcembre 2001.

Circonstances de lincident : Le contrle magntographique de lautomne 2007 fait tat de la prsence de

1051 ruptures de fils rparties tout au long de la ligne (critres de dpose non atteints).

Le contrle magntographique du 14 mai 2008 fait tat de la prsence de 2264 ruptures de fils rparties tout au long de la ligne (critres de dpose non atteints).

Le cble tracteur est remplac le 17 novembre 2008 par un cble torons surtrfils : 52,5 - 6*K31WS - SPC - 1960 - B - zZ.

114


17. Dfaut de galvanisation Tlphrique de lOlympique 3S Val dIsre

Les facies de rupture de type fragile sont nets et perpendiculaires laxe du fil. Aucune marque ou indentation nest lorigine des deux ruptures visibles.

Les ruptures de fils sont rparties rgulirement tout au long du cble (en moyenne 1 rupture de fil tous les 2 mtres de cble).


17. Dfaut de galvanisation Tlphrique de lOlympique 3S Val dIsre

Dans ces fissures, allant jusqu linterface, en prsence dune eau de pluie ou de condensation, la corrosion du zinc, mme si elle est faible, se produira avec comme produit de la raction cathodique un peu dhydrogne. Lavance de la fissure peut donc tre influence par la prsence locale dhydrogne .

La zone damorage des fissures peut tre en relation avec des marques provenant de la mise en uvre du cble, mais le plus souvent en relation avec des fissures dans la couche de zinc assez rgulirement espaces que lon observe au voisinage des ruptures de fils .

Marques de contact

Fissures dans le zinc

Acier

Zinc


Culots de fixation des cbles

18. Endommagement des culots

Funiculaire de Montmartre Paris

Cble : 22 - 6*31 WS - SPC - B - zZ.

Circonstances de lincident : Le 7 dcembre 2006, lors du sixime essai des freins de voie du funiculaire 1 : le cble

a gliss dans son culot de fixation, la cabine est partie la drive et a percut la gare infrieure.

Pathologies comparables : Tlphrique du Jandri 2 - Les Deux Alpes - 1980 : Rupture du cble proximit du culot. Tlphrique de TAM 1 - Chamonix - 1986 : Rupture du cble proximit du culot. Tlphrique de Luzenac - 1988 : Glissement total du cble porteur dans le culot. Tlphrique de la Bourboule - 2001 : Glissement partiel du cble porteur dans le culot. Pont de Teil - 2007 : Rupture dun cble de suspension dans le culot. Tlphrique bi-porteur - Furgg Trockener Steg - Zermatt - Suisse - 2008 : Glissement partiel des

cbles porteurs dans leur culot. Tlphrique matriau du Tamon - Thio - Nouvelle Caldonie - 2011 : Glissement total du cble

porteur dans le culot.


18. Endommagement des culots Funiculaire de Montmartre Paris

Le cble tracteur a gliss dans le culot, alors que la tension maximale calcule impose au culot tait de 22 400 daN pour une rsistance la rupture du cble de 30 000 daN.


118


Un essai de rupture dun autre culot, ralis dans les mmes conditions, confirme son dfaut de fabrication : il a gliss 23 500 daN pour une rsistance la rupture du cble de 30 000 daN.



La forme tronconique et la plaque de fermeture avant du culot empchent la

pntration du cne et le coincement des fils.

Lensemble des dfauts de conception, de fabrication (et probablement de dgraissage des fils) a t lorigine du glissement de 67 % des fils du culot.

Plaque de fermeture avant



Tlphrique du Jandri 2 - 1980. Rupture du cble proximit du culot (corrosion).

Tlphrique bi-porteurs - Furgg Trockener Steg - Zermatt - Suisse - 2008.

Glissement partiel du cble dans le culot (dfaut de densit du cne).


Annexe : Rfrences bibliographiques partielles 1. Wire ropes - Tension, Endurance, Reliability - Klaus Feyrer - Springer - 2007.

2. Microstructure et proprits mcaniques des aciers pour cbles - Bulletin des laboratoires des Ponts et Chausses - P.Brevet et autres auteurs - 249/250/251 - Mars/aot 2004.

3. Impiego di acciai ad elevato contenuto di carbonio per la costruzione delle funi - Seminario Evoluzione degli aspetti metallurgici negli impianti a fune - F.Clerici - Redealli Tecna - Mezzocorona, 21 ottobre 2009.

4. La technique des cbles - Union des cadres techniques des transports cbles suisses - 20 octobre 2006.

5. Considrations et recommandations gnrales sur la lubrification des cbles en acier destins au transport par cble - Cahier N4 - M. Clayton et G. Paolini - OITAF - 1970.

6. Catalogue FATZER - 1996.

7. Catalogue Arcelor Mittal - Cbles de Montagne.

8. Calcul de la dure de vie dun cble mtallique - CASAR - Cbles spciaux - R.Verreet et J.M.Teissier 2005.

9. Cble clos ayant subi des dtriorations mcaniques : dure de vie et reconditionnement - CH.Hellwig et P.Vaclavik - ISR 8/1995.

10. Mcanismes de fatigue de contact dans les cbles de haubanage du Gnie Civil Thse de Doctorat - D.Siegert - Juin 1997 - EC Nantes.

11. Endommagements et rupture des matriaux - D. Franois - EDP Sciences - 2004.

12. Guide pour la relubrification des cbles des installations de transport par cbles - Cahier N21 - OITAF - 2007.

13. Linfluence de la lubrification sur le comportement en fatigue des cbles clos enrouls sur des chanes rouleaux - G.Kopankis et J.Woodtli - Confrence OIPEEC Delft - 1993.

14. Torsion des cbles de tlphrique - J.Dubuisson - Bulletin des laboratoires des Ponts et Chausses - 222 - Juillet/aot 1999.

15. Study on mechanical conditions of the looseness of the outer wires of ropeway haulage ropes - J.Dubuisson et M.Cantin - Confrence OIPEEC Johannesburg - 2007.

16. Rsistance au glissement des attaches des vhicules des tlphriques monocbles - J.Dubuisson et M.Cantin - Congrs OITAF - San Francisco - 1999.

17. Fatigue Behaviour of Locked Coil Ropes over Roller Chain - G.Kopanakis - Confrence OIPEEC - Nantes - 1991.

18. Concernant les fils profils jaillissant de la couche extrieure des cbles clos - G.Oplatka - ISR 5/1978.

19. Fatigue behavior of a 24 mm locked coil wire rope - P.Clment - Confrence OIPEEC Bochum - 1987.

20. OITAF # 2 - Compte rendu de runion des 6/7 septembre 2004.

21. Appareil amlior pour la vrification des cbles J.Kastner Le Trfil Septembre 1968.


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