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UNIVERSITÉ CHEIKH ANTA DIOP

Uépartement du aénie IÉlect"-f)mécanique" iii'f"l (., 1\ \,')

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en vue de l'obtention du diplôme d'ingénieur de conception

TIT[?~ : SYSTEMES D'ACQUISITION DE DONNEES

INDUSTRIELLES ET MODELISATION DU CONDENSEUR

DE LA CENTRALE THERMIQUE DU CAP DES BICHES

(SENELEC)

Auteur : Patrick S. ACCROMBESSYDirecteur : Igor SABATINCo-Directeur: Serigne M. DIOP

Dote : 06 Juillet 1992

La raison de notre impuissance de prévoirles pro priétés nouvelles gît dans notre

connaissance incomplète des élémentsconstituants.

Lecomte du NOÜY

A mon père,A ma mère,A mes frères,A Justine.

REMERCIEMENTS

Nous tenons à remercier très sincèrement tous ceux qui,

de près ou de loin, ont contribué à notre formation et à la bonne

réalisation de cette étude. Notre gratitude va en particulier à

Monsieur Igor SABATIN, Ing, Ph.: O., professeur à

l'École Polytechnique de THIES, mon directeur de projet pour son

encadrement,

- Monsieur Sérigne M. DIOP, Ing, Expert en machines

thermiques et chef de la centrale thermique de Bel Air, mon co­

directeur de projet, pour son dévouement et tout l'appui qu'il nous

a apporté,

- Monsieur Adama D. DIARRA, Ing, professeur d'Électro­

nique et d'Asservissement à l'École polytechnique de THIÈS et

coordonnateur des proj ets de fin d' études pour le département

électromécanique pour son assistance.'"

Monsieur Roger FAYE, ingénieur technologue aux

laboratoires d'électrotechnie et de systèmes d'acquisition de

données à l'École Polytechnique de THIÈS,

Monsieur Mohammadou BA, ingénieur à la Centrale

thermique de Cap des Biches,

- tous ceux qui ont été mes professeurs.

L'auteur.

SOIllml:RB

Les systèmes d'acquisition de données et de conversion sont

utilisés dans les domaines les plus divers, notamment dans les

applications industrielles, médicales, spatiales, etc ...

Ils constituent le plus fréquemment des interfaces avec des

dispositifs d'enregistrement ou avec des ordinateurs; dans ce

dernier cas, les données recueillies seront traitées par

l'ordinateur avec des logiciels de traitement statistique et de

modél isation adéquats tels que: SPSS/PC+, SYSTAT, PC MATLAB ou

LABTECH NOTEBOOK qui est en même temps un logiciel d' acquisition et

de traitement de données.

L'objectif de l'étude réalisée est de présenter les systèmes

d' acquisition de données d'une manière générale et de faire

ressortir son utilité dans le milieu industriel par l'étude du

comportement du condenseur de la turbine de 3DMW de la centrale

thermique du Cap des Biches en vue de prévoir la valeur du vide, le

niveau de l'échange thermique qui s'y réalise afin de le comparer

aux recommandations du constructeur et d'évaluer les pertes en

consommation du fuel dues aux écarts de fonctionnement remarqués.

Le traitement statistique des données de mesure réalisé a

permis d'évaluer la pondération des principaux facteurs (le vide,

le coefficient de salissure, la température de l'eau de

refroidissement, la charge, etc ••. ) qui influencent les paramètres

étudiés: le vide et le débit de fuel consommé.

Ce processus connu sous le nom de technique de modélisation

permettra par la suite, à partir d'un programme développé pour

cette raison, de faire le diagnostic en différé sur des fichiers de

données ou en temps réel avec la carte d'acquisition CIO-ADDa du

laboratoire d'électrotechnie de l'École Polytechnique de Thiès, un

prélude au contrôle de processus industriels.

Ce rapport comporte:

- une présentation des systèmes d'acquisition de données,

- une introduction aux principes de modélisation,

- la description du système à modéliser et une analyse

statistique des paramètres de ce processus,

- la description du programme d'aide au suivi du vide

condenseur assisté par ordinateur BBJKB8.

TABLE DBS MATrBRES

DédicaceRemerciementssommaire

Page

i.. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .... i i

CQprTRE1.11.21.3

1 INTRODUCTIONTitre du projetDéfinition du projetImportance du projet

........................112

CBAprTRE 2 INTRODUCTION AUX SYSTEMES D'ACQUISITIONDE DONNÉES

........................

........................2.1 Les capteurs2.2 Le conditionneur de signaux2.3 Le préamplificateur2.4 Le multiplexeur2.5 L'échantillonneur-bloqueur2.6 Le convertisseur analogique digital2.7 Le circuit d'interface

567

7

9. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .... 10

12

........................

CllAPrTRE 33.13.23.33.4

INTRODUCTION AUX TECHNIQUES DELes différents types de processLes différents types de modèlesLes étapes de la modélisationLes techniques d'identification

MODELISATION.. .. .. .. .. .. .. .. .. .. .... 15

182023

CBAprTRE« PRESENTATION DU PROCESS ET TRAITEMENTSTATISTIQUE

• • • • • • • • • • •• 30

3437

4448

de température .multiple linéaire .non linéaire ....•.......

Le condenseurModèle de régulationModèle de regressionModèle de regressionAnalyse de stabilité

4.14.24.34.44.5

CBAprTRE 5 MINI-LOGICIEL D'ACQUISITION ET D'AIDE A LASURVEILLANCE ASSISTEE PAR ORDINATEUR 49

CBAprTRE 6 CONCLUSION ET PROPOSITIONS ........................ 54

LISTE DES FIGURES

LISTE DES TABLEAUX

LISTE DES ANNEXES

LISTB BIBLIOGRAPHIOUE

... .. .. .. . .. .. .. ..

........................

A

B

C

o

Figure N°

- 1

- 2- 3- 4- 5

- 6- 7- 8- 9-10-11-12-13-14-15-16-17-18-18.1-18.2-19. a-19.b-21-21

LrSTB DBS prGURBa

Page

Systèmes d'acquisition dans le contextedes systèmes industriels· automatiques .•••• 3Schéma synoptique d'une carte d'acquisition •••.• 4capteur ....• 5Schéma de multiplexeur numérique .•••. 8Schéma de multiplexeur analogique •.•.• 9Schéma d'un échantillonneur bloqueur ..••• 9structure d'un convertisseur A/D ..•.• 10Filtre passe-bas .•••• 19organigramme de la technique d'identification ••••. 23Vue synoptique de la centrale thermique •.... 28Diagramme T-s de la vapeur •...• 29Schéma de principe d'un condenseur ••••• 34Vide réel et Vide recommandé (25 Mai 92) ••••. 35Vide réel et Vide recommandé (21 Mai 92) ..... 35Modèle de régulation de température ..••• 36Vide = f (Tv) • . . •• 39Vide = f(Charge) ...•• 39Vide = f(Te) ..••• 39Débit de fuel = f(Charge) ••••. 42Pression théorique f(Tvs) ••••• 44Courbe de recommandation .•..• 45Courbe de recommandation .•.•. 45Vide =f(Tv-Tc) ..... 56Vide =f(Ts-Te) ••••• 56

- A -

LISTE DES TABLEAUX.

Tableau N° Page

- 1

- 2

Résultats des regressions linéairesmultivariables VIDE = f(Tv,Ts,Te,Cs)

Analyse de variance du modèle linéaire du VIDE

40

41

- 3 Résultats des regressions linéairesmultivariablesDÉBIT FUEL: f(Charge,Vide,Tv-Tc,Ts-Te) ..... 42

- 4 Analyse de variance du modèle linéaire du DÉBIT ..... 43

- 5a

- 5b

- 6

Résultats du lissage (quasi-Newton) du VIDE

Paramètres du modèle du VIDE obtenu parle lissage (Méthode de quasi-NEWTON)

Domaine de validité des modèles retenus

- B -

46

46

• • • •• 47

- A

- Al

Tableaux des correlations

Graphiques des distributions des variables

Page.

AD

Al

- A2 Graphiques comparatifs des variations desparamètres réels et ceux recommandés parle constructeur (DELAS WEIR) • • • • • •• A3

- A3 Tableaux des résultats de regressionsmultivariables et de calculs des pertesen fuel dûes aux écarts de fonctionnement A6

- B Tableaux du vide recommandé, des débits de vapeuradmissibles et flux à évacuer (DELAS-WEIR) BI

- C Caractéristiques théoriques de la vapeursaturée dans le condenseur (thermodynamiques) ••••••• Cl

- D Listing du programme HERMES

- c -

CHAPITRE 1

1.10) TITRE DU PROJET

INTRODUCTION

SYSTEME D'ACQUISITION DES DONN~ES INDUSTRIELLES ET MOD~LISATION

DU CONDENSEUR DE LA CENTRALE THERMIQUE DU CAP DES BICHES

1. 2 0) DÉFINITION DU PROJET

Le coût de l'énergie électrique produite par une centrale

thermique comprend essentiellement les charges de capital, le coût

de combustible brûlé et les frais annexes ( l'huile, l'entretien,

la conduite, etc ..• j . Le rendement global de la centrale étant

fonction de l'énergie produite et de celle consommée, il est très

important de pouvoir contrôler et liser la quantité du combustible

juste nécessaire à une situation d'appel de puissance du réseau

donnée. La quantité de fuel consommée est dépendante bien entendu

de la charge mais elle dépend aussi des conditions de

fonctionnement de chaque sous-ensemble du système que constitue la

centrale et parmi celles-ci figure le vide du condenseur qui est un

facteur de frottement et donc d'irréversibilité dans le cycle

thermodynamique de la vapeur.

-1-

INTRODUCTION

Parmi les systèmes industriels que l'on ne conçoit plus

sans commande par ordinateur se trouvent les centrales thermiques,

les usines de transformations chimiques, les raffineries de

pétrole, les usines de traitement des eaux, etc ••.

Un préalable à la commande de procédé par ordinateur est

l'élaboration d'une théorie décrivant le procédé à surveiller.

Cette étape de la mise en place d'une régulation

automatique appelée modélisation a pour objectif de trouver une

fonction de transfert expliquant la sortie du process en fonction

de ses entrées.

1. 3') IMPORTANCE DU PROJET

"Seule la mesure permet de conduire le progrès

scientifique et d'accroître la connaissance de ce qui nous entoure;

les limites ne sont pas atteintes et ne le seront jamais."

Marc Desjardins

Les systèmes d' acquisitian de données constituent le nerf

de tout système de régulation. La figure suivante en montre tout

l'intérêt:

-2-

INTRODUCTION

1 4

Cfne-at IOn des û:flfectlon œ IJGlIlfUl

SU}\llDl œ --1 j(llimi œ

///•

ccrerœ bo"d llI.ill(

~ulalion -,r

1 Pm" 1

1BASE DE DONNEES

1~INlsrlll.rEIJI

--

r~(J{RI,TElJl

2 ] 5--Collection ll!tect Ion Cfre"ati:lll ~

des '----1 des ~ SI(TI(IIJX

œmœes arorrEl.1 Îes d'3larrW'S

k'qUISltion VEn f ication SIf'lllsatlon

'''~----''--_m -, _..

- -••m ~"

-~ - ~-

Figure 1: Système d'acquisition de données dans le contexte dessystèmes industriels automatiques

-3-

CHAPITRE 2

INTRODUCTION AUX SYSTEMES D' ACQUISITION DE DONNÉES

d'acquisition de

figure suivante.

Les systèmes d'acquisition de données et de conversion

sont utilisés dans les domaines les plus divers, notamment dans les

applications industrielles, médicales, spatiales, etc •.• Ils

constituent le plus fréquemment des interfaces avec des ordinateurs

ou avec des dispositifs d'enregistrement.

La structure de base d'un système

données à n canaux d'entrée est représentée à la

., ' .capteur ...._ .. - ......

C<>"" ..~I ........

::.:.-~=

A<rlCn.a., ..... ,._n .utl 1 1".. 1. 'on <le le _ .

.n••.,

_' .. '<41 • ...­.. ~, ..crogr__t>'. ~h....<l'

~Lo•X•0.

ut"'''''''on ...~ .... 1 '-""'''''O'on ......rd ..------ ~ • •__ ConVOI.'AoogY'at'".VD'.gn_,',.) (EK~"".(A,,,.,y )

aII'P rrr 'ClOt .. "..-

<l en~"- .. e

lU'DllrlC!tol .. .,rd .. nt.....

------ --<--------- ----.------- ----------------------------.

Figure 2: Schéma synoptique d'une carte d'acquisition

Elle est constituée par:

un capteur spécifique à chaque entrée suivant la

grandeur physique à mesurer,

-4-

INTRODUCTION AUX SYSTEMES D' ACQUISITION DE DONNÉES

- un préamplificateur différentiel d'entrée propre à

des n canaux,

- une cellule de filtrage,

- un étage de multiplexage comportant également y voies

regroupées par 8 ou 16 ou 32,

- un amplificateur du type échantillonneur-bloqueur ("E/B"),

- le convertisseur analogique-digital proprement dit ("CAD"),

- le dispositif. de contrôle permettant la sélection d'une voie

déterminée, la commande d'échantillonnage puis la

conversion, le transfert de la digitalisation vers un

ordinateur par exemple.

2 • 1 • ) LES CAPTEURS

Les capteurs sont les premiers éléments de la chaîne

d'acquisition et servent le plus souvent à la conversion en signal

électrique, exploitable, suivant une loi connue e=f(p) ou bien

y = e(t) de toute quantité, propriété ou condition physique

(température, pression, force, etc ... ) que l'on désire mesurer.

p E •

Figure J: Le Capteur

Leur principe de fonctionnement est basé, dans la plupart

-5-

INTRODUCTION AUX SYSTEMES D'ACQUISITION DE DONNÉES

des cas sur les phénomènes physiques suivants: l'effet piézo­

électrique, l'effet thermoélectrique, l'effet photo-électrique.

Ils doivent toujours être au préalable étalonnés du fait

de la dispersion de leurs caractéristiques, de leur non-linéarité

et du vieillissement.

Pour établ ir un choix correct d'un capteur donné, il

convient de connaître, outre sa nature et son principe physique de

fonctionnement quelques spécifications techniques d'emploi qui ont

une répercussion immédiate sur la qualité et la conception de la

chaîne d'acquisition. Parmi ces spécifications, nous citerons:

l'étendue de mesure, la constante de temps, l'impédance d'entrée,

la fonction de transfert, la résolution, le niveau de sortie, la

stabilité et la fidélité.

2.2') LE CONDITIONNEUR DE SIGNAUX

Le conditionnement de signaux dépend en grande partie du

signal délivré par le capteur utilisé et de son environnement.

Son architecture peut se résumer à deux blocs

fonctionnels à savoir:

- Le filtrage

Il doit être introduit à l'entrée de chaque voie pour

limiter les spectres fréquentiels et pour atténuer les signaux

-6-

INTRODUCTION AUX SYSTEMES D'.ACQUISITION DE DONNÉES

parasites susceptibles d'être captés dans les câbles d'amenée du

signal utile;

- et le calibrage

Il assure une linéarité du signal à la sortie du

conditionneur.

2.3°) LE PRÉAMPLIFICATEUR

Ce sont des circuits électroniques qui doivent remplir

les fonction suivantes:

- assurer la protection du système (fonction très

importante lorsque le gain est unitaire),

- assurer une adaptation d'impédance afin que l'impédance

de source vue par le multiplexeur soit très faible et

soit définie par l'impédance de sortie du

préamplificateur,

- fixer la bande passante,

- amplifier les signaux différentiels utiles

- assurer la réjection des signaux de mode commun.

2.4°) LE MULTIPLEXEUR

Il doit présenter sur son unique sortie l'une des n

tension appliquées à ses n entrées. Cette transmission s'effectue

avec une certaine qualité et la voie à sélectionner est désignée au! :

-7-

INTRODUCTION AUX SYSTEMES D'ACQUISITION DE DONNÉES

moyen de son adresse par le circuit d'interface, géré par le

microprocesseur. Un multiplexeur est donc constitué d'un ensemble

de n interrupteurs électroniques, qui sont reliés à un même point

(la sortie) à la suite duquel un amplificateur à gain programmable

peut être éventuellement placé.

Il existe dans ce domaine deux types de multiplexeurs: le

multiplexeur analogique et le multiplexeur numérique.

Les multiplexeurs numériques sont constitués essentiellement de

~ h7

0'

1f-0' L1

0' ,---c

10"

mSche el IO<;llque

Figure 4 Schémas de multiplexeurs numériques

SCne..... de l.'.-rnc:IPe

portes. logiques alors que les mul tiplexeurs analogiques sont

composés de résistances et de condensateurs.

-8-

INTRODUCTION AUX SYSTEMES D' ACQUISITION DE DONNÉES

Ion

~e' S1

~e11 C1 i Es1 ""1

16ft"~en

t..

Figure 5 Schéma de principe d'un multiplexeur analogique.

2.5·) L'ÉCKANTILLONNEUR-BLOQUEUR

Il a pour rôle de maintenir constante la valeur

échantillonnée pendant toute la durée requise pour la conversion.

Son principe de fonctionnement est celui d'un interrupteur placé

sur un circuit de condensateurs qui se chargent à la valeur

échantillonnée quand l'interrupteur est fermé.

E i -J,------h

~--------'

COTTYTlei nde El B

Eo

Figure 6: Schéma de principe d'un échantillonneur-bloqueur.

-9-

INTRODUCTION AUX SYSTEMES D' ACQUISITION DE DOliIliIÉES

- En l'absence d'impulsion, le condenseur se charge à la

valeurEi et la sortie de Ei (EO=Ei),

- Quand le circuit reçoit une impulsion par la commande

E/B, l'entrée Ei est isolée; la capacité qui était chargée à la

valeur instantanée de Ei impose alors sa tension de charge à la

sortieEo

2.'6 0) LE CONVERTISSEUR ANALOGIOUE NUMÉRIQUE

L'acquisition d'une grandeur analogique par un système à

microprocesseur passe nécessairement par sa conversion en une

valeur numérique. Cette tâche est assurée par le convertisseur AIN

Plusieurs techniques de conversion sont utilisées dans

les convertisseurs existants à savoir: la conversion à essais

successifs de niveaux, la conversion à essais successifs de bits,

la conversion simultanées, etc •.•

Les convertisseurs les plus utilisés dans ce domaine

opérent par approximations successives ou poids. En effet, avec

leur structure on obtient une durée de conversion fixe, plus courte

que dans les autres modes - par comptage d'incréments calibrés ou

par intégration - et la résolution reste très bonne (te < à 20~s

pour un CAD de 12bits).

-10-

UlTRODUCTION AUX SYSTEMES D' ACQUISI:TION DE DONNÉES

Compar-ateu""--

tie

...-ie

A ~-~

ss œr-

seSortiepar-al lele

ure"f'" .11 îÎ\ Cc>n·ve..-'t. 1 sseu..- WA

Registr-e

1

de sor--tle -

11 1 1

t, conv1.[ Logique.. de commande Hor--Ioge

I c o n '" .1

debu

Figure 7: Structure d'un convertisseur analogique - numérique

Le principe de fonctionnement de ce convertisseur est le

suivant: l'entrée analogique est comparée avec la sortie d'un

convertisseur NIA, donu l'entrée!numérique est incrémentée par un

circuit de logique qui positionne tour à tour chaque bit de sortie

en commençant par les bits de poids forts, un peu comme une1

balance; ceci se poursuit jusqu'à ce que la sortie du convertisseur

numérique

convertir.

analogique

•

atteigne la valeur du signal d'entrée à

De nombreux paramètres sont utilisés pour les

caractériser, à savoir:

- la résolution (n) qui donne le nombre d'état distincts

qu'ils peuvent distinguer (2") et la plus petite valeur de tension

que le convertisseur NIA peut coder (2-"),,

-11-

IN'l'RODUCTION AUX SYSTEMES D'ACQUISITION DE DONNÉES

- l'erreur de l inéarité, les erreurs de zéros ou de

gains,

- les temps de conversion, etc.

2.7') LE CIRCUIT D'INTERFACE: La Logique de contrôle.

La logique de contrôle établit une séquence programmée

destinée à la commande séquentielle du multiplexeur d'entrée, de

l'écha~tillonneur-bloqueuret du convertisseur analogique-digital.

Cette logique est elle-même gérée par un microprocesseur.

Cette séquence s'établit comme suit, à la demande d'une

information concernant une voie i :

adressage et validation du multiplexeur ( voie il,

- prise de l'information analogique par

l'échantillonneur-bloqueur,

- fin d'échantillonnage signalée au convertisseur début

de la conversion analogique-digitale,

l'échantillonneur étant maintenu en position

"maintien" jusqu'à la commande suivante.

-12-

CHAPITRE 3

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

L'étude rigoureuse d'une application de contrôle de

processus industriel nécessite le recours à des notions de

mathématiques. Pour définir le régulateur le mieux adapté à

l'application ou pour prévoir son comportement, l'idéal est de

disposer d'un modèle mathématique du procédé, et de faire appel à

des notions mathématiques telle que la transformée de Laplace (pour

la régulation analogique) ou de la transformée en Z (pour la

régulation numérique ) ou bien même à la statistique pour étudier

le comportement des boucles de régulation ou la réponse de

l'application à des entrées connues données.

Pour mettre en oeuvre tous ces outils, il faut avoir au

préalable fait une description mathématique du processus à

contrôler; ceci est théoriquement possible, dans la mesure où les

physiciens, les chimistes, les spécialistes en thermique, en

mécanique des fluides, etc... ont établi les équations ou lois

régissant les phénomènes physico-chimiques. En résolvant ces

équations, il est alors possible de savoir comment va réagir le

processus, suite' à une modification d'une de ses entrées où à

l'arrivée d'une perturbation externe.

Malheureusement, il existe souvent un fossé entre la

théorie à la pratique. La modélisation de ces procédés sont en

effet souvent très complexes et exige de grandes compétences dans

des disciplines très diverses ( mathématiques, thermodynamique,

-13-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

mécanique des fluides, etc .•• ). De plus, quand bien même ces

équations seraient établies, il faudrait connaître les valeurs des

divers, paramètres qu'elles incorporent (capacités calorifiques,

viscosités, nombre de Reynolds, etc ... ) Un travail laborieux! A

telle enseigne que mis à part quelques processus mécaniques, des

études purement mathématiques ne peuvent être menées à bien. Ceci

nous a donc amené à faire notre étude de modélisation en utilisant

les statistiques avec quelques notions de thermodynamique.

On dit que l'on a modélisé un processus physique, si l'on

est capable d'en prédire le comportement ( sortie) lorsqu'on le

soumettra à des sollicitations ( entrées ) connues. On recherche

donc une relation mathématique F qui lie les variables mesurées

d'entrée e et de sortie s :

F(e,s,Pj) = o.

Cette relation mathématique revêt une certaine forme qui

définit la structure du système modèle. Elle, fait intervenir des

paramètres Pi dont à priori on ignore généralement les valeurs

numériques.

Par exemple, un système décrit par l'équation

différentielle linéaire stationnaire du premier ordre (structure)

fait apparaître comme paramètres structuraux K et tels que:

Ts(t) + set) = Ke(t)

-14-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

structure: équation différentielle du premier ordre,

paramètres: K,T.

État: variables: entrée e, sortie s ( fonction du temps t)

3.1' ) LES DIFFÉRENTS TYPES DE PROCESSUS.

Avec [X]

lu]

[A. ]

D'une manière schématique, on peut classer les processus

en trois grandes catégories: les processus différentiels, les

phénomènes d'influence et les phénomènes de rencontre.

* Processus différentiels

Ce sont des processus dont on est capable de décrire

l'évolution temporelle de façon incrémentale, le plus souvent grâce

aux lois de la physique.

C'est typiquement le domaine de la mécanique, de

l'électricité et de l'électromagnétisme où l'évolution de l'état,

ensemble de mesures issues des capteurs, est représentable par un

système d'équations différentielles du type:

[X] = [A.] [X] + [B.] lu]

= vecteur représentatif de l'état,

= vecteur représentatif de l'entrée,

et [B.] = matrices.

-15-

:lNTRODUCT:lON AUX TECHNN:lQUES DE KODÉL:lSAT:lON

• Processus de rencontre

Ce sont des processus actifs où il

destruction) lorsque deux corps ou deux

présence.

y a action (création,

phénomènes sont en

Par exemple, la réaction chimique crée un produit C de

concentration Z si les corps A et B ( de concentration X et Y) sont

présents:

[Z] = k[X][Y]

Il apparaît alors un terme multiplicatif non linéaire

dans l'équation qui décrit la croissance de Z. Tous les phénomènes

de types économique, biologique et écologique font intervenir des

relations telles que la précédente.

• Processus d'influence

Ce sont des processus où l'entrée E définie spatialement,

agit sur un point de l'espace où est placé le capteur de sortie

(S), par l'intermédiaire de chemins multiples qui appliquent

élémentairement un effet d'affaiblissement ai et de retard Ti sur

la sollicitation d'entrée.

C'est essentiellement la description de la diffusion de

la chaleur, ou celle de la dilution spatiale d'un corps dans un

autre.

-16-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

Dans une approche cinétique microscopique, on est alors amené à

représenter ces systèmes sous forme d'une suite pondérée par des

coefficients ai des entrées passées e(n-1) échantillonnées tous les

temps T:

sen) = aoe(n) + a,e(n-1) + a2e(n-2) + ... + aNe(n-N).

Ces derniers se rencontrent principalement dans

l'industrie, ils présentent des temps de retard pur, ils sont

généralement stables et leurs réponses indicielles n'ont pas

d'oscillations notables.

L'étude que nous réalisons dans ce projet s'inscrit plus

dans cette dernière partie: la modélisation du fonctionnement d'un

échangeur de chaleur et plus précisément d'un condenseur.

* Représentation

Tout processus réel n'appartient pas purement à l'un des

types précédents. Pour un processus physique donné, il n'existe pas

qu'une seule représentation mathématique: par exemple, un système

dynamique linéai.re stable peut parfaitement être représenté aussi

bien par la représentation différentielle continue

set) = as(t) + be(t)

que par la représentation discrète, séquence de pondération, tous

les intervalles de temps T:

-17-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

s(n)=Eaie(n-i)

3.2· ) LES DIFFÉRENTS TYPES DE MODELES.

Nous allons considérer qu'il existe deux types de

modèles: les modèles de connaissance et les modèles de

représentation, qui correspondent à des buts différents.

* Modèle de connaissance

Un modèle de connaissance est un modèle dont la structure

a été établie en faisant appel à des modèles plus généraux (lois de

la physico-chimie, etc.). Les paramètres ai de ces modèles ont

alors un sens physique: longueur, résistance électrique, inertie,

etc., c'est-à-dire que l'on est susceptibles de les retrouver avec

la même signification dans les modèles d'autres processus. Ils sont

représentés par une relation de la forme

s = F(e,a i ) .

Ces modèles sont beaucoup plus riches de signification

que les modèles de représentation et contieonent toutes les

informations utiles sur le processus. Ils sont, par contre,

beaucoup plus onéreux et difficiles à obtenir.

-18-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

* Modèle de représentation

Ces modèles n'ont aucun pouvoir explicatif de la

structure de l'objet. Leur structure n'est qu'une relation,mathématique qui va relier localement les mesures des différentes

variables du processus. Les paramètres Pi n'ont aucun sens physique

connu:

Par exemple, le circuit électrique de la figure ci-après

0-

e

R

o----~WM--c-I-----jO

l s

--------~ -----<0

Fil t r e passe-bas

peut être décrit par l'équation différentielle:

Res(t) + set) = e(t)

qui en est un modèle de connaissance, car les paramètres T = RC,

K=l s'expriment avec des paramètres qui ont un sens physique

(résistance, capacité).

-19-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

On peut aussi utiliser la représentation discrète

échantillonnée:

et obtenir ainsi un modèle de représentation où les paramètres ai

devront être estimés spécifiquement.

Ces modèles de représentation de type « boite noire ",

bien que non informatifs, sont cependant suffisant dans les

problèmes de traitement de signal et commande de processus. Ils

sont d' ul isation très fréquente et ceci nous pousse donc à les

utiliser dans la construction de notre modèle.

3.3' ) l.ES DIFFÉRENTES ÉTAPES DE LA MODÉLISATION.

La première étape du processus de modélisation consiste

à faire une hypothèse sur la structure du système modèle, c'est-à­

dire à choisir un type de relation mathématique F liant entrées et

sortie(s). Dans ce choix de structure, on peut être guidé par:,

- une analyse physique conventionnelle du processus;

l'expérience et le résultat qualitatif de tests

simples; si par exemple, à une sollicitation en échelon du

processus on obtient une réponse oscillatoire, il est inutile de

rechercher une structure du modèle du côté d'une équation

différentielle du premier ordre: cette dernière ne peut jamais

représenter ce comportement, quelle que soit la valeur de T;

-20-

INTRODUCTION AUX TBCJDmIQUES DE MODÉLISATION

des contraintes de calcul ou des contraintes

économiques qui amènent à rechercher, par exemple, le meilleur

modèle linéaire d'ordre N maximal.

Dans notre étude, nous avons essayé les modèles surtout

linéaires et paraboliques.

Les paramètres structuraux, pour l'instant inconnus,

seront déterminés numériquement dans l'étape suivante

l'identification.

• L'identification

A ce niveau, il s'agit surtout de déterminer la valeur

numérique des paramètres du modèle qui se comportera mieux comme le

processus étudié. Pour évaluer objectivement cette identité du

comportement, on introduit un critère de distance entre le process

et le modèle: D(P,M).

Pour des raisons pratiques d'éliminauion des bruits qui

affectent les mesures réelles, on prend généralement comme distance

une fonctionnelle de l'écart processus-modèle

D(P,M) = E f[ (.'J'm(n) -So(n) 1 = E f(e)

avec f > 0; f(O) = 0,

Sa sortie processus,

SM sortie modèle,

-21-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

N . déterminant le nombre de points d'observation ou le

nombre de données.

On prendra en pratique f = eps2 ou f = :epsi.

La distance D, fonctionnelle positive de l'écart, est une fonction

des paramètres structuraux ~; du modèle:

D=D(~i)'

si l'hypothèse de caractérisation est correcte et si les

mesures ne sont pas entachées de bruit, alors il existe ~; = pO; tel

que D(P,M) = O. En fait, comme la caractérisation n'est pas

parfaite et que les mesures sont bruitées, D ne peut être que

minimisée, ne pouvant être annulée. Le problème se réduit donc à

celui de la minimisation d'une fonction positive D(~;) des

variables ~;.

Plusieurs techniques de minimisation ont été utilisées

lors de la phase d'identification telles l'estimation linéaire, les

méthodes du modèle, etc. Le principe général est celui qu'exprime

le schéma de la figure 9.

-22-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

50PROCESSUS

OpD

~

.... 1 Smr...1C)OELE :;0, 1

1

11 DENT,

1

pigure 9: orqaniqramme de la technique d'identification

où l'on va soumettre le modèle de structure choisi par la

caractérisation et de paramètres pM; à tester, à des entrées

identiques à celles appliquées au process. On élabore un critère de

qualité qu'une procédure va tenter d'à améliorer en agissant sur la

structure du modèle.

3.4·) LES TECHNIOUES D'IDENTIPICATION.

* L'estimation linéaire

Il s'agit d'estimer la valeur numérique des paramètres du

process. Cette technique que nous avons utilisée comme point de

-23-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

départ est souvent utilisée dans ce domaine, car simple d'emploi

bien qu'elle ne donne pas toujours des résultats pratiques très

performants. Elle se fonde sur le principe suivant: on suppose que

le procédé et le modèle sont représentables linéairement à l'aide

d'un vecteur de composantes x;(n) qui peuvent être soit des mesures

indépendantes u;(n), soit des entrées et sorties passées du

procédé:

sin) =.E die(n-i)

On peut écrire aussi,

B (n) =,E «». (n)

où les x;(n) sont mesurés et stockés dans la mémoire d'un

ordinateur ou sur support magnétique.

On construit une distance D(P,M) telle que:

so(n) est mesurée expérimentalement:

sn(n) est calculée par le modèle:

-24-

INTRODUCTION AUX TECHNNIQUES DE MODÉLISATION

D(P, Ml =I: [I: (af-ai) Xl (n)12

On cherche a;m tel que D(P,M) soit minimal:

BD(P,Ml=0

soit

On a donc à résoudre le système linéaire suivant

Les résultats obtenus sont présentés au chapitre suivant

dans le traitement statistique.

* La méthode du modèle

Cette méthode suit strictement, dans son déroulement, le

principe de base de la modélisation.

On cherche, par une méthode itérative, à minimiser la

distance D(P,M) choisie. D(P,M) étant un fonction positive des

paramètres du modèle, le problème se ramène à celui de

-25-

INTRODUCTION AUX TECKNNIQUES DE MODÉLISATION

minimisation de fonction qui, dans la présente étude, a été

réalisée par les techniques de programmation non linéaire. Les

résultats de cette méthode sont présentés dans le chapitre suivant;

il faut seulement remarquer que, par des changements de variables

adéquats, on peut d'une manière ou d'une autre ramener un problème

de programmation non linéaire à un problème de programmation

linéaire.

-26-

CHAPITRE 4

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

Le principe simplifié du fonctionnement d'une

installation motrice à vapeur, permettant la production de

l'énergie électrique est le suivant: De l'eau amenée à la chaudière

à haute pression par une pompe d'alimentation, est évaporée puis

surchauffée par un générateur de vapeur; cette dernière sera

détendue dans une turbine à haute pression, qui produira sur son

arbre de l'énergie mécanique qui sera transformée par un

alternateur en énergie électrique. La vapeur détendue sera ensuite

condensée dans un échangeur de chaleur puis renvoyée à la chaudière

et le cycle recommence.

Dans un cycle, pour un travail donné, plus grande est

l'efficacité et plus petite est la quantité d'énergie thermique

qu'il faut fournir à la machine pour obtenir le travail désiré.

D'autre part, pour le même travail brut, plus grand est le rapport

de travail et plus petit est le travail qu'il faut fournir à la

machine dans l'étape de compression. L'idéal serait donc d'obtenir1

un cycle ayant le moins d'irréversibilité que possible, donc avec

une grande efficacité et un grand rapport de travail. Le cycle ee

Rankine ou celui de Hirn représentent le principe de base de ces

installations.

Le schéma synoptique de l'installation de la SÉNÉLEC au

CAP DES BICHES est le suivant:

-27-

Qe

Me

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

~t~U\Q. 30 MW ">,----------=- ------~------~~-- ---------=-::-------:--- -- -- ceec 0) =D, B J

:1.

.•• 'P'.:.. B~I,.

"e

1$ 'E.

Figure la: Vue synoptique de la centrale thermique

Le cycle théorique de cette installation peut être

représenté comme suit:

-28-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

T

04

03

Og~ + "";'<,

L- • S

Ropr-9sent.at.lon. dans le e t e c--eovoe T-s de 1 -eau du cycle 'ther- modynamlquede l'InstallatIon mot. r- r c e-c a vapGur""~ avec bec he cr v e t t roc o t e t. t o o œ t,

fult.e d "eau de la vue synopt.ique p .... ecedent.e

Figure 11 Diagramme T-s de l'eau du cycle thermodynamique

D'une façon générale, le rendement global est défini

comme étant le rapport entre l'énergie utile et l'énergie dépensée.

Il est généralement admis que l'énergie-chaleur Q. transférée entre

le système et l'atmosphère ne peut être considérée ni comme utile,

ni comme dépensée, étant donné qu'elle ne présente pas d'intérêt

-29-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

pour le praticien. Cela revient à dire qu'elle n'a pas de valeur

quand on la fournit et qu'elle est gratuite quand on la consomme.~J

l1 g=Tul Q

En définissant l'efficience du cycle comme la capacité de

rendement optimal, on peut l'augmenter par quatre facteurs:

- la diminution de la température du condenseur,

- l'augmentation de la température de la vapeur,

- l'augmentation de la pression dans la bouilloire,

- la régénération.

Seul le premier facteur sera pris en compte dans la présente étude

puisqu'il est directement lié à la pression dans le condenseur.

4.1· ) LE CONDENSEUR.

Le condenseur a pour rôle de condenser la vapeur saturée;

il devra donc soutirer à cette vapeur une certaine quantité de

chaleur, dite chaleur latente de vaporisation, et la céder à une

source froide qui est dans le cas présent l'eau de mer. Cette

condensation de vapeur s'effectue à une certaine pression à

laquelle correspond une température dite de saturation. Il est donc

entendu que dans un condenseur à eau, aussi bien la phase vapeur

que la phase liquide se trouveront, à la température de saturation

-30-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

correspondant à la pression régnant dans l'enceinte. Dans la

réalité, un condenseur est un appareil essentiellement hétérogène.

En effet, en supposant la vapeur saturée, cette vapeur contieot

toujours une certaine quantité de gaz incondensables (en grosse

partie de l'air, qu'il faudra donc extraire au maximun). Au fur et

à mesure que la vapeur se condense, la pression partielle de la

vapeur varie et la vapeur se cendensera à la température de

saturation correspondant à la pression partielle de la vapeur ( Loi

de Dalton ).

En outre, il existe toujours une certaine perte de charge

entre la bride d'échappement de la turbine et le bas du condenseur.

Par conséquent, la pression totale est variable le long du trajet

de la vapeur, et la pression partielle également.

Ceci entraîne deux conséquences:

-la variation de pression totale due à la perte de charge

entraîne, pour une pression à la bride turbine garantie, une

pression globale de condensation plus basse, donc une température

de saturation plus basse. La perte de charge peut atteindre 7 à B

mbar, ce qui correspond à une perte de température de saturation de

l'ordre de 1,5 à 2°C. Par conséquent, il est indispensable que la

différence théorique entre la température de saturation et la

température de sortie d'eau soit supérieure à cette chute, faute de

quoi l'échange serait impossible;

-31-

c'est une donnée

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

-la variation de pression partielle de la vapeur entraîne

une condensation à une température plus faible que la température

de saturation théorique. Ceci est à éviter. En principe le

constructeur admet un sous-refroidissment de O,5°C à l'intérieur,

d'où la nécessité d'éliminer au maximun les incondensables.

Les paramètres régissant l'échange sont donc:

al la tempérauure de saturation de la vapeur Ty: elle

correspond à la pression de service du condenseur;

bl la température d'entrée d'eau de refroidissement Te :

elle est aussi une donnée dépendante des conditions naturelles de

l'eau;

cl le débit de vapeur à condenser Qy

fondamentale;

dl la température de sortie d'eau: elle dépend du débit

d'eau dont on peut disposer, compte tenu du flux calorifique à

extraire, mais cette température de sortie d'eau pour des raisons

technologiques, :ne doit jamais être prise trop proche de la

température de saturation.~1

cl le coefficient de transfert U: en pratique, on le

calcule par: [61

avec Cm' coefficient de correction pour épaisseur et matière des

-32-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

tubes (=0,8),

Cs coefficient de salissure,

Ct coefficient de correction de température (=0,9),

Ko coefficient expérimental de base fonction du diamètre

extérieur des tubes, de (=9906,6kJ/h.m3/ 2 . oc . s ' / 2 )

Dans les conditions nominales de fonctionnement, on a calculé

U = Uprapre = 10135.5kJ/h.m2.oc.

Le flux à évacuer au condenseur pouvant s'exprimer par la

relation suivante:

cjl = S" ur ée 1 • DTLMcjl = Qvl" (He :1 - Hs i )

avec DTLM la différence de température logarithmique moyenne

S la surface d'échange,

(He; - Hs;) la différence d'enthalpie à l'entrée et à la sortie

du condenseur.

Qv; le débit de fluide à condenser,

on peut évaluer le coefficient de salissure par le rapport

-33-

4.2' )

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

MODELE DE RÉGULATION DE TEMPÉRATURE.

L'échange de chaleur est l'un des process où la commande

par inférence résoud le mieux le problème de la régulation de la

température ou du débit d'un fluide.

Qf~Te

~

CONDENSEUR Qv~Tv

-.s

Figure 12: Schéma d'un condenseur

Négligeant la dynamique, l'équation

condenseur est:

caractérisant le

avec Q.

Qf

Cp

T.

Te

h

débit de vapeur,

débit du fluide de refroidissement (eau de mer),

chaleur spécifique de l'eau de mer

température de l'eau de mer à la sortie

température de l'eau de mer à l'entrée

quantité de chaleur cédée par la vapeur par unité de

poids.

-34-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

Pour pouvoir contrôler le vide, en dehors des extractions

d'air, il faut pouvoir maintenir la température de la vapeur à la

valeur correspondante.

Comme le montrent les figures suivantes:

î1

•!!,

0-... __

D .... -. •••œ_l' 221 l' 91'5 22 ni 2'!i '5011 2!i lIU 25.9tS 2(,D\.l 2li:Jll9

Figure 13recommandé1992)

vide réel & vide( donnée du 25 Mai

Figure 14. vide réel & viderecommandé ( données du 21 Mai1992)

le vide recommandé par le constructeur n'est souvent pas atteint;

ceci crée bien entendu des frottements qui augmentent les

irréversibilités du cycle thermodynamique, ce qui baisse le

rendement de l'înstallation.

-35-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANl\LYSE STATISTIQUE

La température de la vapeur peut être contrôlée par le

débit d'eau de refroidissement ou sa température à l'entrée ou à la

sortie du condenseur puisque tous ces paramètres sont liés. Ceci

peut se réaliser par la structure de commande suivante:

1. Te

Thermocoup 1e l'

r-r-r-I.Of

Oeb Î t e me t.r-e ,

,.. ,Ir Qf Te

-

~ ~ ~.+ ~ ~ Cpl h CONDENSEURT5

de fonction de transfert ToiT, = 1.

-36-

4. JO)

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

MODELE DE RÉGRESSION MULTIPLE LINÉAIRE.

Un très grand nombre de méthodes de traitements

statistiques peuvent se formuler à l'aide des modèles statistiques

de la forme:

où Y représente une variable à expliquer (ou dépendantes),

~ est une relation de structure connue,

Xi sont des variables explicatives.

Bo •••• Bp sont des paramètres à estimer

E est un terme d'erreur tel que E(E) = O. Var(E) =0

Le modèle est dit linéaire multiple dans les paramètres Bj si

où ~j sont des fonctions ne contenant aucun paramètre; autrement,

le modèle est dit linéaire multiple.

L'estimation des Bi se fait en adoptant le principe des

moindres carrés dont nous avions déjà rappelé le fonctionnement

(voir $3.4).

Dans l'ajustement d'un modèle de régression multiple. il

arrive fréquemment qu'une ou plusieurs variables explicatives.

soient une combinaison quasi linéaire des autres variables

explicatives.

-37-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

Cette situation connue sous le nom de multicolinéarité, doit être

détectée et corrigée afin de construire un modèle optimum avec un

nombre réduit de variables explicatives (ceci présente un avantage

économique pour l'exploitant et aussi un gain de temps lors de la

commande en temps réel de process puisque le traitement de tous les

paramètres ne sera pas nécessaire pour prédire et corriger une

situation). L'élimination de ce phénomène permet en outre de

pondérer l'effet de chaque paramètre dans l'évolution du modèle.

Pour éliminer la multicolinéarité, le logiciel de

traitement utilisé offre plusieurs alternatives:

- la régression sur les composantes principales qui sont

de nouvelles variables formées par des combinaisons linéaires de

variables originelles,

l'élimination des variables par des techniques de

sélection (sélection avant, arrière, pas à pas, maximun RZ, minimun

RIz) •

* le Vide

Les graphiques suivantes,

1 Coefficient de détermination

-38-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

Figure 16: Vide =f(Tv)

000

eco

~~

.00

00 '0 20 DO

~. .F1gure 17: V1de =f(Charqe)

'0 œc00 ~

TV

1 1 !1

1, 11

1

1

1i ,·······1 ····T .... \. .....+'·'1,

:i l'1

...1,

1 1•• __ 1 ~ 1 1···Y-j ······11

...... '1'-, 1 1

! 1 1, 1 1O~

"'0

300 !

i;

200 _ :.:1 ·········1··················-:

~! . ;

100 -_... __ ... ---- ., ...~~ =~~~ :""''':;- .~=.. _~_. ~_. ~:~·I---· .----. ------ ------ .. _-.~;~:,,!- -.-

o10 20 30 40

TE

Figure 18: Vide = f(Te)

-39-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

nous ont permis lors de la phase d'identification, de supposer dans

un premier temps que le vide varie d'une manière quasi linéaire en

fonction:

de la température de l'eau de mer à l'entrée Te,

- de la température de saturation Tv et sensiblement

linéaire de la charge,

- de la température de l'eau de mer à la sortie du

condenseur,

- de la charge délivrée par l'alternateur.

De cette cette première constatation, la méthode

d'élimination de variables par le technique de

sélection arrière a donné les résultats suivants:

( les détails sont présentés en annexe

LE "ODE LE NE CONTIENT PAS DE CONSTANTE.

VARIABLE DÉPENDANTE: VIDE

R"ULTIPLE AJUSTE R: 0.979

NObservation: 153 RNULTIPLE : 0.989 RNULTIPLE AU CARRE: 0.979

DISPERSION DU ~ELE 15.192

VARIABLE COEFFICIENT ECT/RESIDUEL ECT/COEFF • TOLERANCE T P(2 TAIL)

Tv 1,351 0,230 0,555 0,0156370 5,867 0,000

Ts 2,566 0,430 0,736 0,0092309 5,974 0,000

Te -1,556 0,405 -0,305 0,0222420 -3,838 0,000.

TABLEAU 1: CŒFFICIEITS DU Il(I)HE IIlLTlVARIABLE DU VIDE

-40-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

ANALYSE DE VARIANCE

SOURCE DE SlJIME DES CARRES DEGRE DE CARRES MOYENS F-RATID PVARIATION LIBERTE

MOOELE 1612234.653 3 537411.551 232B.499 0.000ERREUR 34619.612 150 230.797

TABLEAU 2: Analyse de variance du modèle linéaire du VIDE

Ce modèle peut donc s'écrire :

IVIDE- 0,351.Tv + 2,566.T. -1,556.T. + 11cs -101

Cs = Coefficient de salissure (1 à 0.5)

Pour un degré de confiance de 95%, le vide va varier

entre 85 et 115 mbar.

Il ± zœ/ 2 • al.;Navec Zœ = 2,776 et N = 123

* Le Débit de fuel consommé

Il est tout à fait normal de penser que le débit du

combustible (fuel) consommé varie d'une manière linéaire avec la

charge produite.

·41·

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

10 20 30

18.1 Débit - f(Charge)

De plus, l'analyse en composantes principales permet de

prendre aussi comme paramètres explicatifs le vide, les différences

de températures entre la sortie de l'eau de mer et son entrée, de

même qu'entre la vapeur à sa sortie et à son entrée du condenseur.

LE MODELE NE CONTIENT PAS DE CONSTANTE

VARIABLE A EXPLIQUER: DEBIT Nob&ervation: 153 R MULTIPLE: 1.000 R MULTIPLE AU CARRE: 1.000R MULTIPLE AJUSTE :1.00 DISPERSION DU MODELE : 151.399

VARIABLE COEFFICIENT ECT/ERREUR ECT/COEFF. TOLERANCE T pe2 TAIL)

CHARGE 286.470 1.733 0.950 0.0913438 165.259 0.000

VIDE 1.B35 0.667 0.027 0.0312860 2.752 0.007

TVTC 33.256 3.546 0.026 0.3880113 9.379 0.000

TSTE 7.4B9 4.315 0.011 0.0783775 1.736 0.085

TABLEAU 3: Paramètres du modèle linéaire du DEBIT

,42-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

ANALYSE DE VARIANCE

SOURCE DE SOMME DES CARRES DEGRE DE CARRES MOYENS F-RATIO PVARIATION LIBERTE

RÉGRESSION .759D94E+1D 4 .189773E+10 82792.094 0.000RESIDUAL 3415331.131 149 22921.685

TABLEAU 4: Analyse de varlsnce du modèle linéaire du BEBIT

Ce modèle est exprimé par le relation

1Débit - 2B6,47.Charge + 1,B35.Vide + 33,256. (Tv-Tc> + 7,4B9. (Tg-Tg> 1

Pour le même degré de confiance, il varie entre 6675 et

7212 Kg/h.

Un deuxième modèle a été déterminé en fonction du Vide et

de la Charge; il présente l'avantage d'avoir été exprimé en

fonction d'un nombre plus réduit de variables et celui d'être aussi

performant que le précédent. Son équation est

1 Débit - 279,6.Charge + S,S.Videl

Sa variation avec un degré de confiance de 95% est d'environ

6640 à 7300 Kg/h.

-43-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

4.4 0) MODELE DE RÉGRESSION MULTIPLE NON LINÉAIREo

L'approche utilisée à ce niveau à été de concilier la

théorie thermodynamique de la pression de vapeur d'eau saturante,

les abaques du constructeur du condenseur et les valeurs réelmes

obtenues du process.

La figure suivante montre l'évolution du vide en fonction du vide

Pression f(Tv)

00.

( .. ",,,... ,,,,, la • "D.,..- \ ."

CI." a.a ~Q.Q ac a

. .""'0 ""..... ou•

1,f

//

/

/'./.---

.0 0 ,1<) .CI .0 0 '0 0 80.0 0 .,cO.O

c •

o .•

o ,

0.0

o ,

0.0

o.'

Figure 1802: Vide - fCTemp. vap. sat.) [d'après la théoriquement]

-44-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

Cette loi peut être approximée par la relation suivante:

P = O,061/T + O,8917.10-'.T + 1.34T (mbar)

Les figures suivantes représentent le vide recommandé par le

constructeur en fonction de la charge délivrée, de la salissure et

de la température de l'eau de mer.

V 1DE DU CONDENSELI~ EN FONCT LON

..

..

.,

VIDE DU CONDENSEUR EN FONCTION

Î

Fiaure 19a: Vide recommandé parle fournisseur en fonction dela charge

-45-

.,~

Figure 19b: vide recommandé enfonction de la charge et de latempérature de l'eau de mer(source DELAS-WEIR)

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

Un lissage par les méthodes de quasi-Newton permet

d'obtenir le résultat suivant:

1 Vide = 0,009.Charge2 + 6.182/Charge + 1.527.log(Charge) + 2. (Te-20) 1

En se basant donc sur ces modèles, nous avons essayé de

construire un modèle réel du process avec le logiciel SYSTAT. Les

'résultats obtenus sont les suivants:

:VARIABLE A EXPLIQUER : VIDE

SOURCE SOMME DES CARRES DEGRE DE LIB. MOY. DES CARRES

RÉGRESSION 1610493.568 3 536831.189

ERREUR 36360.620 150 242.404

TOTALCORRIGE

R BRUTR MULTIPLE CORRIGE

MULTlPLE

TABLEAU 5a1646854.265 153

91849.731 152

(l-ERREURjTOTAL)(l-ERREURjCORRIGE)

==

0.9780.604

PARAMETRE ESTIMATION INF <95%> SUP.

AO 0.262 0.013 0.512

A2 11.626 5.699 17.554

A3 2.558 2.153 2.962

TABLEAU 5b

-46-

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

Ce qui se traduit par la relation:

Ces modèles trouvés sont valables, dans les conditions de

l'intervalle de confiance de 95% avec les variations suivantes pour

les autres paramètres qui y interviennent

MIN. MAX.

Température de l'eau de mer (Te) 16,20 32,50

Température de sortie de l'eau de mer (Ts) 21,41 52,55

Température des vapeurs entrée du cond , (Tv) 33,82 86,01

Température du condensat (Tc) 27,50 62,60

La différence de température Ts-Te 03,92 35,97

La différence de température Tv-Tc 00,76 27,90

La différence de température Tv-Ts 06,03 35,60

-47-

4.5· )

PRÉSENTATION DU PROCÉDÉ ET ANALYSE STATISTIQUE

STABILITÉ.

L'analyse de stabilité permet d'examiner le changement

des paramètres du modèle suite à de "petites" perturbations des

entrées. Une approche pour effectuer une analyse de stabilité

consiste à éliminer tour à tour chaque observation et à observer

l'effet produit sur les paramètres du modèle ou même sa structure.

Cette analyse permet de mesurer l'effet de chaque observation sur

le modèle.

Dans le cas présent, l'analyse de l'erreur type de

l'estimation de chaque paramètre qui permet en fait de quantifier

le degré de variation possible associé à chaque paramètre obtenu

(Voir les tableaux 1 3 5) nous permet de conclure quelles modèles

trouvés sont effectivement stables dans les domaines fixés au

tableau 7.

-48-

CHAPITRE 5

MINI-LOGICIEL D'ACQUISITION ET D'AIDE A LA SURVEILLANCE ASSISTÉE

Dans l'industrie, la notion de «temps réel» est

étroitement liée à la nature même du processus. Que celui-ci soit

continu ou discontinu, complexe ou non, rapide ou lent, la notion

de «temps réel» change du tout au tout.

Le système ou l'utilisateur doivent être capables de

répondre à une sollicitation du processus sous contrôle dans des

délais qui soient compatibles avec celui-ci; si ce n'est pas fait,

cela peut entraîner de graves perturbations dans le processus,

voire l'endommager définitivement. Pour s'en convaincre, il suffit

de considérer l'exemple d'une centrale nucléaire (l'exemple de

Tchernobyl est à cet égard édifiant), pour laquelle, même si le

processus est très lent -des centaines d'heures par exemple- il

faut pouvoir acquitter les alarmes à temps.

Dans cet exemple, se pose le problème de la sécurité,

avec en cas d'«incidents» la possible destruction de la centrale,

sans parler des éventuelles atteintes à l'environnement et aux

personnes.

Dans le cas qui fait l'objet de notre étude, un mauvais

fonctionnement d'un élément de la chaîne de production de vapeur

entraînerait, du point de vue consommation spécifique, de grandes

pertes économiques.

Quel que soit le processus industriel sous surveillance,

la notion de temps réel est la même.

-49-

MINI-LOGICIEL D'ACQUISITION ET D'AIDE A LA SURVEILLANCE ASSISTÉE

Elle se résume facilement en quelques lignes :

- Le système de surveillance ou de contrôle doit pouvoir

prendre en compte les interruptions "non prévues" en provenance du

processus. Celles-ci peuvent provenir des capteurs, de sous­

systèmes en défaillance, etc ••.

- Le système doit, juste après avoir pris en compte ces

interruptions,_ sauvegarder la configuration dans laquelle il se

trouve à ce moment-là, afin de pouvoir la retrouver une fois les

problèmes réglés. Le système doit enfin changer de configuration

(changement de contexte), afin d'être à même de traiter les

interruptions reçues : ouvrir ou fermer des vannes, acquitter des

alarmes, etc ••.

- Une fois les problèmes réglés, le système doit revenir à sa

configuration initiale, afin de poursuivre son contrôle.

Dans le cadre de cette étude, nous nous limiterons, à du

diagnostic en temps réel avec la carte d'acquisition CIO-ADOS de

ComputerBoards, inc. qui possède huit (8) entrées analogiques,

trois (3) entrées numériques et quatre (4) sorties numériques, deux

(2) entrées horloge, trois (3) sortie horloge et un interface de

communication parallèle le PIO-12, ou en différé du process sur des

fichiers recueillis par le module d'acquisition SAM de la centrale

du Cap des Biches.

-50-

MINI-LOGICIEL D'ACQUISITION ET D'AIDE A LA SURVEILLANCE ASSISTÉE

Le programme en fait automatise certains des calculs

effectués dans le projet avec les équations des modèles trouvés •

Au démarrage apparaît l'écran suivant

Fichier Acquisition contrôle simulation Traitement option 09:34:51

Ensuite le choix - permet d'avoir le copyright qui s'affiche

alors comme suit:

Fichier Acquisition Contrôle Simulation Traitement Option

[B) A propos de ...

HERMESLogiciel de suivi du condenseur

Par Patrick Sam. ACCROMBESSYcopyright (c) 1992

École Polytechnique de Thies

-51-

09:38:

MINI-LOGICIEL D'ACQUISITION ET D'AIDE A LA SURVEILLANCE ASSISTÉE

Les options disponibles étant affichées en haut de l'écran.

L'option Acquisition permet par le choix des canaux et des

fréquences de lectures, l'acquisition des mesures.

Fichier Acquisition Contrôle Simulation Traitement option 09:35:

Canaux analogiquesEtalonnage CACanaux digitaux

•FrequenceVisualisationSauvegardeImpressionExécution

Ctrl-F5Ctrl-F6

F5F6

Alt-F3

Fichier Acquisition Contrôle Simulation Traitement option[_] Choix des Canaux Analogiques ====~

[x] Canal 1[ ] Canal 2[x] Canal 3[ ] Canal 4[ ] Canal 5[ ] Canal 6[ ] Canal 7[x] Canal 8

09:36:

Annuler 1

-52-

MINI-LOGICIEL D'ACQUISITION ET D'AIDE A LA SURVEILLANCE ASSISTÉE

L'option Simulation permet de simuler l'évolution ou de comparer

Fichier Acquisition contrôle Simulation Traitement Option 09:36:5

Modèle RéelModèle RecommandéProcess

F6F5

ctrl-F5

L'option traitement permet de faire quelques traitements élémentains

en temps différé sur les données recueillies par le logiciel.

Fichier Acquisition contrôle Simulation Traitement Option 09:37:

F3ctrl-F5

F5F6F7

Alt-F3

FichierMoyennesVariancesÉcart-typescoefficientscorrélations

L'option contrôle qui y est inscrite n'est pas encore opérationnell

-53-

CHAPITRE 6

CONCLUSION

Au terme de cette étude, nous ferons d'abord remarquer

l'économie que permettra de réaliser le contrôle du vide du

condenseur. En effet, les écarts observés entre les pressions

recommandées par le constructeur ( DELAS-WEIR 1 et les pressions de

fonctionnement sont relativement élevés et correspondent, comme

nous avons essayé de le chiffrer à de pertes de fuel allant d'une

à quelques dizaines de tonnes par jour. Le prix de la tonne étant

d'environ 50.000 FeFA (source sÉNÉLEe l, on imagine facilement

l'intérêt que revêt ce projet.

L'analyse des mesures effectuées du 15 au 27 Mai 1992

permet, comme l'indiquent les figures suivantes,

Vide :oc feTs-Te) Vide"" f(Tv-Tc)

,.

0.'6 .." .~ ,~ ,. ~.15 2.23 2.28 ,.

..

.

•• •• , .. .. ' . .. .~ ...

­.•~..­..~

œœ

•

Figure 20: Vide =f(Ts-Te) Figure 21: Vide = f(Tv-TC)

de conclure:

-54-

CONCLUSION

- qu'une température d'eau de mer élevée est source de mauvais

vide sans pour autant le déterminer complètement.

Elle entraîne aussi une baisse de l'échange thermique au niveau de

condenseur et donc affaiblit le rendement;

- qu'une élevation de la différence de température de sortie

et d'entrée de l'eau de mer provoque une élevation du vide, ce qui

n'est pas souhaité.

En outre, on remarque par l'observation des mesures (voir

les annexes A3), que le coefficient de salissure est un paramètre

qui baisse quand la différence de température entre la vapeur

échappement basse pression et l'eau de mer sortie du condenseur

augmente.

Les calculs effectués ont montré que la pression

correspondante à la température de la vapeur saturée à l'intérieur, 1

du condenseur ne 'correspond ni aux prescriptions du constructeur,

ni aux conditions actuelles de fonctionnement; cela peut paraître

surprenant mais en fait, la prescription du constructeur correspond

à des niveaux de charge, de température d'eau de mer et de propreté

du condenseur donnés. Il faudra donc prendre ces données du

constructeurs comme consigne pour l'entrée d'un système de

régulation de débit de l'eau de mer pour abaisser la température de

la vapeur saturée à la température correspondant à la pression du

constructeur. Ceci nous amène à proposer un système de pompes à

vitesses variables où de vannes motorisées pour contrôler le débit

-55-

CONCLUSION

de l'eau de mer et contrôler ainsi l'échange thermique qui

s'effectue au niveau du condenseur.

Il serait judicieux de faire une étude générale sur les

autres sous-systèmes du système de production de l'énergie

électrique en analysant les données sur toute une année pour avoir

des modèles plus riches et plus représentatifs de la réalité du

fonctionnement de la centrale.

La modélisation et les systèmes d'acquisition sont d'une

grande utilité lorsque l'on veut faire de la simulation, établir ou

vérifier des lois physiques. Vus sous cet angle, ils représentent

un outil indispensable aux laboratoires de recherche.

-56-

fllillilllili

ADE COPRfUn-IDN5

1T ....BLE....U DES CORRELAnONS FICHIER 15œi.TRI ( 15 MAI 1912) ,

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TABLEAU DES CORRELATIONS fiCHIER l'ilOSA.TRI ( 19 MAI 1992') ,Vide Cllu Cod. uli.nrc D4bil ruel TC TE TB TBTE TV TVTC TVTS

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1 iABLEAU DES CORRELATIONS FICHIER 2OOS.TRI ( 20MAt lm) 1

Vide Ch., Cod...Ii"u.e D.!bil fuel TC TE TB TSTE TV TVTC TVTS

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TBTE -0.547 0.691 "99 0.707 -c.m O.... 0,98S \.000

TV 0.414 -0.610 ·0.858 ·O.SS6 0.0>' -0.105 ·0.123 0.127 r.oœTVTC -0.379 0.687 0.768 0.651 -0.717 O.ISIl 0.110 0.168 ·0.675 1.000

TVTS "'TI ~.71J2 -o.soa -0.652 O!l86 ~.256 ·0.284 O.'" O.... -O.6&) 1.""

iABLEAU DES CORRELATIONS FICHIER 21D'TRI (21 MAII'm) --.

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e.eaA.-l. el.Sur{llI;C (m:)Débit d'cau de rdroidisscma1l (tgtb)

Débit nominal de YapeLr à condenser (kglb) ..

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SfAllSTlQUES DES MESURES

Débit calculé Débit fuel Vide recommandé Videlbm Vide réel e T. T. rv T< Cs T..Te lV·Te Tv-Ts Aux!v.lcué D11.M U

'''''.. (""'" Delas·\\'EIR m'" ,MW] CCl CC CCl 'Cl CCl CC CC "'/h CCl 1(kJIh.m2."C

....86 4767.00 23.74 59.18 99.85 11.68 17.34 2243 44,33 :,10.38 0.27 5.10 13.95 21.90 7.75E+07 17.(» lnO.7t678956 7888.60 31.73 51.44 112.80 26.85 19.08 17,31 38.53 36.'" o.n 8.24 '''' n.22 l.78E+08 13.92 7821.446795.65 7906.10 33.32 51.69 150.00 "... 19,37 27..31 38.n 36..l7 o.n 7.93 2.35 11.42 I.78E+08 14.02 n59.8S6311.06 nl8.90 31.71 49.87 112.80 24.86 19.04 27.31 37.35 35.12 0.78 tl.27 W 10.04 1.6SE+08 "82 7865.806767.15 1947.20 33.55 SUl') 85.00 ".70 19.52 27:19 3'9.02 36.75 0.75 7.n 227 11.73 1.77E+08 14,::10 7570.80532156 648920 31.09 55.38 112.80 "'.n 19.62 27.28 41.48 J9.n 0.49 7.66 1.71 1420 1.37E+08 17.00 4939.705560.68 6404.80 JO:19 48.37 112.80 21.78 19.01 27:19 .36.23 34.13 0.74 &28 UO &.. 1.44E+08 11.76 7.505.444051.52 5002'<0 29.40 6520 100.00 15.43 19.68 27.31 48.84 47.38 0.25 7.63 1.45 21.53 1.02E+OB 24.49 2555.014915.17 5737.10 29.23 49.22 112.80 19.11 1&99 27.26 .36.87 ,.... 0.61 &" 2.06 9.61 1.27E+08 12.46 6215.836621.21 7822.'" 32.14 50:72 111.50 26.17 18.95 2726 37.99 35.43 0.78 &31 2.56 10.73 1.74E+08 13.40 7915.215310.71 _JO 29.7<) 'M2 111.00 20.76 18.92 27.24 34.92 32.95 0.79 &32 1.97 7.68 l.38E+OB 10.54 7982.994750.61 5531.50 2876 49.03 110.00 1&'" 18.S8 27.20 .36.73 34.79 0.59 &" 1... 9.53 l.22E+OB 12.45 6003.664593.31 5384.90 28.70 50.49 110.001 17.77 18.96 27.15 37.821 .36.31 0.52 8.19 1.51 10.67 1.18E+08 13.74 5244.66""7:19 5875.30 29.40 45.24 112.80 19.66 18.98 27.13 3189 31.86 0.83 8.15 2.03 .76 1.3OE+08 '.50 8.390.704309.85 5388.00 29.70 66.81 121.001 16.51 19.67 27.24 50.05 48.42 O." 7.57 1.63 22.80 l.09E+08 25.66 2608.13422<l.3O 5334.40 29.29 66.51 t 12.80 16.16 19.52 27.15 49.82 48.26 0.25 7." 1.56 2267 L07E+OB 25.59 2559.44

SfAllSTlQUES DES MESURES5Z7818 6291.62 JO.17 53.62 111.75 20.59 19.09 26.95 40.161 37.43 0.59 7.85 2.74 13.21 l.37E+OO 15.55 5981.831091.25 1005.56 '" 6.79 ".. '.50 0.54 1.17 5.'" 5.49 0.21 0.76 2.92 5.45 2.99E+07 5.03 2169.676795.65 79-47.20 33.55 66.81 150.00 cess 19.68 27.31 50.05 48.42 0.82 8.32 13.95 22.BO 1.78E+OO 25.66 8390.703086.86 4767.00 23.74 45.24 ".00 Il.68 17.34 2243 33.891 30.38 0.25 5.10 1.45 6.76 7.75E+07 '.50 2555.01

84452.48 l00665.'Xl <&.n 857.88 1787.95 3.."9.44 305.51 431.15 642.591 598<1 '.44 125.64 43.7!l 211.44 2.18E+09 248.74 95709.29

MOYESSEDISPERSION (ËCARTTIPE)MAX~lS

SOM~E

MOYENNE TOTALE DE LA CONSOMMATION DE FULE PENDANTŒS 15 HEURES: 1 100665.91MOYEN~'E TOTALE DE LA CONSOMMATION D'APRESLE MODELE: 84452.48

IPERlES DE FUEL DUESAŒTECART DE FOScnOSNE~E~T: 16213.4213 zr. ,

Sanie de la RegTOiÎClll multiple linéaireCanslante 0.00Écart type d'wim;dÎoo 5UI" Y E~bit 225.52

RlIIlIftiplcluearrc 0.96Nombre d'obsen.'3l.iOOl 16.00DegrCs~elibene 14.00

XI =Cl:llll'lC Xl = Tc U ... T. X4 = 1V X5 = Tc X6=CI(MW) ("Cl ("Cl ("Cl ("Cl

eoetrlcient(s) de(s) X ~." 1.57 ,.. "3 .'" ,5.14Écart tvpe des coefficients 0.05 0.38 0.38 0.00 0.07 2.19

U '" CoefficiaKd'éeh3l\geglobalCe '" Coefficientde salii5UJ'eDTI.M '" Difference de température log:JrilhmiquelJloyenne

Te = TempênlIun: eurè eau de meI'

T. = Tempè-aue-esonie C3U de merTv = Tempèraœre vapeur ëeeeppeeeu Basse pC'OiÎ(JI'I

Tc = Température eau enrnc!Îon condenseurAUJ. li e..'acuCl'= FlUJ. à evacuer par le condenseur

eoefficienr.(s)de(s) XÉcart tçpe da coejûcieus

X1=Vidc rëe xz= Chafle(mbar) (MW)

14.06 235.742.44 11.87

Sanie de la Regression multiple linéaireConstanteÉcart typed'wlllllll.i(Jl'l$lJ[' Y .. Vide

R. lllll pl• auearrtNombred"obscrYatiOOlDegré de liberté

0.000.35

0.9916.0010.00

.AG

I}tuu.c~ ,t3

EXTRAIT DU FICHIER na.:I.TRI (25 MAI l<w.:!)DUReE DE L'ACOUIsmo",,: la HEURES

(,.." )

U",-.(lt.I"'.1Il 1"'C)

Surf..., (m')

D4:bild'nu d~ ... ffOidi...~meDl (t&J1I)

Débil aomia.1 d~ ....pnr i eoodn.u (t......) =

10\35.5

1.36

6IXOOOO

"'"

MOYEN:-IE

DISPERSION (ECART TYPE)

MAXMI:-I

Dlt>;r fuel Dibil fu,.1 Vid~ va- CI..r ,. T, T. T. T, C. T.. T,. r-r, T",·TI AUJàh'loCUU orLM U,.Ioulf ""'1 (""olllm.od~ {",b.r {MW "C "Cl {"Cl {'C {"Cl 'Cl ('C) {kJ~ 'C lt.I"'.m'.'C

4692.77 512~.7 38.01 1J6.35 lS.911 23.936 34.169 60.26 4~.288 0.21 10.23 14."7 '6.09 1.06E-t08 23.64 2138.~~

5n0.85 5634.1 56.15 119.9 18.811 32.504 39.734 47.583 46.255 0.11 7.131 1.33 7.85 1.25E-t08 10.5l 7245.28

5674.18 5871.7 41.4~ 95.l21 19.371 1s.o54 n.eis 42.361 40.051 0.61 .,. "Z.31 10.75 1.28E+08 12.75 6157.40

5899.2a "1' 41.81 96.975 20.155 25.119 n.sas 42.825 40.71 0.61 er 2.12 10.99 I.l4E+OS \3.16 6210.345910.01 6147.3 37.65 99.193 20.458 22.952 32.716 43.254 40.991 0.59 9.76 '.Z6 10.54 1.36E+OS IM5 594l.486289.00 6422,8 49.lie 110.55 21.421 18.77l 35.965 45.597 4l.928 "70 7.19 1.67 9.63 1.42E+OS 12.19 7126.43

6932.06 7(1117.7 51.70 115.6 23.651 29.l JS 31.101 46.n5 44.975 "" 7.79 1.15 9.62 t..s7E+OS 12.40 7733.1l47069.18 1306.3 27.56 95.546 24.446 11.064 24.177 42.613 37.375 0.50 1.1\ 5.30 18.50 1.62E-t08 19.39 5111.217081.86 7345.7 26.60 95.493 24.514 16.566 23.64l 42.661 37.076 0.50 1.06 S.5'1 19.02 1.6lE-t08 19.75 5032.11

7152.11 UOH 1'1.~ 97.854 24.707 18.165 25.471 43.11 l8.344 0.52 7.31 4.83 11.70 1.64E+08 18.91 5296.101234.41 7488.6 46.391 107.84 24.781 ''''01 34.402 4US 4Hili 0.72 MO 2.05 10.95 1.64E+08 13.71 7327.94

7244.54 7493.4 48.43 IOS.78 24.79 27.419 l5.l12 45.569 43.649 0.76 7.89 1.92 10.26 I.64E+08 13.01 7721.16

7270.56 7476.8 50.53 116.45 24.854 28.455 36.521 46.894 .U.%7 0.75 M7 1.93 10.37 1.65E+08 13.21 7629.92

7263.16 7511.8 43.84 104.79 24.915 25.()9S 32.8S6 44.5l9 41.984 0.71 7.76 L>5 Il.68 1.6SE+08 14.\3 7150.00

7272.56 753:!.4 46.14 109.98 24.918 26.248 34.114 45.7481 43.657 0.70 7.931 L09 11.57 1.65E+08 14.29 7067.28n57.44 750l.5 38.99 98.5 16 24.958 22.659 30.37 43.346 «ieœ "" 7.71 L" IL" I.66E+OS 15.33 6600.78

7271.95 7514.7 40.67 99.918 24.987 23.495 31.293 H619 41.024 0.67 1." '.66 l2.l9 I.66Et08 14.81 6840.207276.45 7515.6 38.04 98.343 25.037 22.IM 29.752 H272 40.113 0.64 7.58 3.16 13.52 I.66Et08 15.63 6494.59

7270.48 7552.11 28.81 97.721 25.136 I7.SJ~ 2~.89:: HI8S 38.014 0.52 7.36 5.\7 18.29 1.671:tOS 19.37 5261.57

7298.67 7586.6 34.96 100.75 25.ISS /O.. ~8..1 43.9 39.9 0.58 1.S0 '.00 15.80 1.61EtO& 17.49 5330.05

7301.30 7561 Z9." 96.901 25.229 1'09' 25.SS 43.037 38.339 0.54 7.46 '.70 17.49 1.61E.tO& 18.83 5430.06

STATISTIQUES DES MESURES

6176.14 1014.67 40.l5 104.811 23.25 ~3.70 31.41 45.03 41.45 0.62 1.12 l.58 13.62 1.S4E-t08 15.55 6283.31

746.12 741.89 <31 10.n z.s 4.36 4.53 3.73 2.73 0.12 0.8< 2.87 4.l4 1.75E+07 3.24 1l77.6~

730\.30 7586.60 "-l' 136.35 25.23 32.50 311.73 6O.Z6 ..Z6 0.16 10.23 14.1l7 26.09 1.67Et08 23.64 17H644692.17 S125.70 26.60 9S.n 15.91 16.57 23.64 42.36 37.08 0.27 s.ss \.33 7.85 1.00EtO& 10.53 1738.55

ET ECART DE FONcrIO~"'EME1'OT: 5001l.03 Kg il

MOYE""t.:E TOTALE Of'. LA CONSOMMATION DE FUEL PE""DA""T CES 20 HEURES (K,):

MOYE""t.:E TOTALE DE LA CONSOMMAnO:-l PR~VUEC'APRES LE MODELE (K,):

IPERTES DE FUELCUES A C

147308.00

142298.97

Son,,. de Il RCI(Cllioo lIluhiplc

Con.ln.e

ecarlr)l'C d'cu'lI'1alioo lur Y = Cé:BIT

SoTtie de la Rel~lIioD lIlulriple

Corllranlcecul 'rpc d',..rillllrioo .ur Y = VIDE

U '" C","(flCi~,u d'ê<:b30lc Ilobil

CI = CodrlCi~1I1 dc oali..u.c

DTLM ,. Dirr"rclloC~ d~ l~lIlp4r.lu re lollrirhmiqu~ lI'1o)"!nDeTc = T,.lIlp4r.rllr,. ,.n'r" ,..11 d,. mer

T. "' T~lIlpir.ru on,," ".u d.. mer

Tv = Tcmp<l:nIU'" peurkhppnnal bI ..... p..... ioll

T, "' Temp4"lure c cnncl;oll eood~Il'''UT

FluJ • evxuIOr '" FiuJ. "vxu"r .u lIiw.u dll 'Ood~D,,"r

R........uc.u....

NOlllbr,. d·oboc ,ioaoDe,r•• d,. lib".(l4

eo,.(foc''''"(') de(.) XËc.rl IYI''' d,.. cocffociull

XI = Vid,.

(mblr)3.705

0.516

0.00045.300

"'"21.00019.000

X2 = Cb ...,.

(MW)284.099

2.323

R.. """".lUu",~~olll"r. d·obo....... 'ioll.D~,rh de Ijb".nf

e-fr"'iul.{.) d,.(.) X

te.ft rl't'e dc. e....rroci,..to

XI ... Chrae(MW)

2.442

1.380

0.00>WO

"96021.00015.000

X2 .. T,.

("ClL9"1.383

X3 cTI

('C)0.967

1.066

X4 .. T'II

{"Cl1.335

1.071

X5 :T.

("Cl'1.3881.145

X6: Co

-811.860

62.209

10

A~ Il,EXTRAIT DU FICHIER 2J05.TRI (23 MAI 1991)DUREE D'ACQUISmOS, 12HEURES

(s.fA )

Up""'" (tJfh.1lI1 "C)

S~rfact (ID')

D~bil d'cau de nfroid ..... lllcal (t&!blDlbit ~om;ul de "pur' coaduKI' (llfb) ~

10135.3

""sœœocsssœ

MOYENNEotSPERSION (ECARTlYPEMAXMlH

Dlhi!: ..kali Ollon fuel Vtdc y.de Char T, T. T. T, Co n·Tc lV·Tc Tv·T. Fln' , ....cu Dll.M Ul'nolllllll1l.6c IlIb., MW) (":, cc re ~,. kJlh.m~.OC

5196.09 6052.10 "... 66.25 19.1a 16.2 ".1 34.7 31.7 0.59 6.90 '.00 11.60 I.3lE+08 13.46 5959.852075.48 3651.20 23.2.9 132..56 7.13 17.49 21.UZ 54.023 27.503 o.u '.92 26.52 32.61 4.73E+07 19.14 IS09.874287.00 5127.00 27.98 77.21 u.ss 18.90' 24055 " .see 33.829 0.45 ,., 3.84 13.12 I.OSE+08 14.00 4S90.a84916.78 5732.30 27.96 80., 18.46 18.414 24.647 38.844 ".802 0.48 6.17 '.0< 14.20 1.22E+08 15.24 4')lo.n5660.52 6551.60 z.... 39.70 21.39 Hl.36 25.114 41.052 36.321 O~I ." 4.73 n.94 l.42E+08 16.93 512260

5142.88 sssasc 'U, 104.46 lUl4 17.291 24.187 U-S9 37.069 0.4' 6.90 7.52 20.40 l.4SE+08 20.09 4406.73

S7oo.09 6465.20 25.48 9l.52 21.74 IM09 23.331 41.56 350449 0.47 en 6.11 18.23 1.44E+08 ,,~, 4755.9S

S719.30 6498.70 V.50 ".29 21.82 16.603 23.151 42.504 36.136 0.45 ~, W 19.35 1.45E+08 19.44 4549.40

5320.21 6202.40 24.76 97042 20.24 16.546 ,'-", 43.02 35.585 0.41 ~O 7.44 20.18 1.34E+08 ".., 4185.60

5603.59 6560.10 250$5 96.48 21.33 16.676 23.412 42.892 35.978 0.44 ~. 6.91 19.48 1.4IE+08 19:2') "'2.>86286.:M 7230.00 28.74 97.19 23.94 17.77 24.923 43.166 n.911 0.50 7.16 5.25 18.24 159E+08 19.17 5062.126423.27 7448.20 32.75 100.75 H.27 19.7 " c.s 39.3 1.86 '00 '00 16.60 l,6IE+08 18.06 5449.06

STATISTIQUES DES MESURES

5138.03 6069.37 26.29 93.43 19041 17.37 23.70 42..18 34.75 0.44 ~, 7.43 18.49 1.29E+08 17.n 4503.28

) 1087.64 925.25 1.. 16.17 4.37 0.00 1.05 Oh> 2.78 0.10 0.00 6.21 5.30 2.9OE+07 2.30 1050.03

6286.36 n30.00 28.84 13256 23.9<1 18.91 zs,u 54.02 37.91 0.59 7.16 2652 32.61 159E+08 20.09 5959.852075048 3651.20 23.29 66.25 7.\3 16.20 21.41 34.701 2750 0.15 3.92 3.001 11.60 4.73E+07 13.46 1509.87

MOYENNE TOTALE DE LA CONSOMMAnON DE FUEL PENDANTCES 12HEURES (K8): 74211.30

MOYENNE TOTALE DE LA CONSOMMAnON PRÉVUE D'APRES L E MODELE (XI): 61941.57

IPERlCS DE fUEL DUES A CETECARTDE fONCTIONNEMEST: 11269.7J Kf 1

U .. c<,~m~lnt d',;cbans~ SlobllCI .. Co~fficiu. d~ •• h.lur<

D"Jl.M .. D.flcrne~ d~ '~mp.r'lure logarlthm.que 1II0l'"neT~ .. T~mp,;ralur~ ntr,; cau de mor

T... T~mpü'lur~..,nie en de merTv .. T~mpo!r'llIre vapnr,;d"p~m~nl bOlu p"~.. iollTc .. T~lIIpü~lI.re ~u ~1<I"'Clion wnd~n.nr

Fln i. evaeuer ., Fln ~ ~vaeuer ou niwou du eond~n.~ur

Regc.. ion OUlpll!:

ICoutanlStd ErrofY E..

RSqur~d

No.ofObJcrvat,ouD~"... o{ Fr~edolll

XCo~fficinl(.)

Std ErrofCo~L

Il''10l

0.00

I4U30.98

1'0010.00

245.95

~.

Rcgr,,";on Outpu!:

ICoutanlStd Err of Y BotRSqurcdNo.ofOb$fl'Yltion.

D~S!"'uofF..~do ..

xeocfficiul(')

Std ErrofCoel

13.64

11.66

0.00

68.07

1.00

1'00'.00

247.22

55.24

·55.08

1!l4,9\1n6.07

151.30

·5.88

39.15

.TLIO

46.14 ""97.58

!i('

A-.r~ A~ (Jud;.)

EXTRAIT DU FICHIER 19J5.TRI (l'il MAI 1992)DUREE D'ACQUISITION: 15 HEURES U...._. (1rJ1h.m2 "C)

SurflOC~(m')

Débil d'~au dt rC'froidi..cmcnl (It~)

otbit 1l<:lQ\\tla\ de'V1lpeUT à Cond«lotT ('1.1/"')=

1Ol3S.5

16"6IXXro)

eeœ

MOYENNEDISPERSION (ECART TYPE)

MAXMIN

~birUok:ulé Débitfllel Vide reocommaQd Vide tbéo.; ue vae ri<:l Cha e T, T. T_ T, C. T.·Te T....Tc Tv-T_ Flin: &évacuer onM U"<!hl "<!hl Dcla.-WEIR (mbar) mbar MW "C "C "C "C "C "C "C ,,. "C Ih.m2.OC

4OCO.74 8131.90 37.93 8m 112.'" 27", 21.63 "., 41.35 :J'lAZ 0.77 9", 1.93 ro.70 1.79E+08 1194 7853.99-... 8226.lO 36.71 7';1.93 112.87 27.U 21.00 ".20 <LOO 39.00 077 9.20 LOO W.., L80E+08 W.'" ml.403975.51 8144.00 st.as ~.63 112.15 21.11 21.32 "., 41.18 :J'l.13 0.78 9." 2.06 10>7 1.8OE+06 1'" 7W2.96_.94 8169.00 37.34 "''' 112.47 21.18 21.30 JO.55 41.19 )9.21 0.78 9.2' 1.'" 1"" UlOE+08 1'96 789l.JS3942.63 • .,50 36.95 79.72 112.<6 26.96 2116 JO.55 40.94 38.84 0.79 9.39 LlO 1040 1.79E+08 1172 1968.7539J2.'" 8107.00 '"" 79.51 112.29 27.l1! 20.78 "." 40.'" ;8.74 0.79 9.68 2.16 10AS 1.8IEH18 13.87 1975.043893.95 0l92.00 35.S3 79.68 m... 27.''' 2O.M nss 40.93 38.66 0.78 ro.02 = 10.51 1.82E+08 W... 7877.'"3837.51 8109.40 M.40 78.00 1IL89 27.4fl lUS so.n 40." 38.11 0.79 10.45 L37 10.2/! l.82E+08 13.93 _.7819O1l.83 8263.40 37.0.'1 81105 Il ln 27.14 21.16 ".43 41.03 39.01 .78 'II Lm 10." UOE+08 Il.91 7909.1438"M 8110.60 M.29 77.68 1II.60 V.47 19.10 ".02 40.40 37.98 0.79 1038 L41 10.32 L82E+08 13.93 ""5.613830.39 8105.80 M.29 77.86 t11.42 27.<6 19.10 '!9.97 40045 38.0' 0.78 10.27 '-39 1OA7 l.l'>1E+08 \4.04 J<m.n3844.\5 81"''' M.5O 7'''' 111.28 27.50 19.19 29.91 40., 38.21 0.77 10.11 L38 ro... l.82E+(~ 14.21 7841.2538<6.Œ 8101.(X) M.58 7884 11123 27.<6 19.85 29.86 4071 38.37 0.77 IOm LM 10.85 182E+08 14.34 ""'. W3009." 8065.20 ,u, 78.n m.u n.n 19.81 29$1 4056 38.22 0.76 10.00 LM 10.74 lSOE+08 14.23 rnsm3815.37 "'56.., 3<.38 78.56 111.04 27.18 19.82 29.78 40... 38." 0.16 9.96 W 1"" UllE+08 14.36 7673.053819.57 8019.10 34.35 78.00 110.93 27.26 l'U8 29.14 40.50 38.\9 0.77 9.96 Lli 10.76 1.81E+08 14.25 T157.56

STATISTIQUES DES MesURES3891.21 8123.22 35.65 79.20 111.88 27.26 21:1.43 ".20 40.'" 38.59 0.78 9.77 W 10.61 l.81E +06 14.05 7I!ISI."

"'47 53.81 1.35 1.10 0.66 0.17 0.71 0" 029 0.45 0.0\ 0045 0.16 O.ΠtlSE+06 OΠ96.92-" 826340 37.93 81.28 112.~ 2150 21.63 30.65 4US )lMI O." 10.45 L41 10'" 1.82E+08 14.36 7995.783009'<' "',.'" 34.29 77.68 110.93 26.96 19.10 '19.14 40.40 37.98 0.76 9.02 1.93 10.28 L79E+08 "n 7673.05

u = C~rr.cjC1lr d'écballif clobalC. ~ Codfo:ienl de .ali ..ure

DTLM = Differencede l~pérature1000arilbmiquemo~nne

Tc = Température enlré cau de merT. a:T~pér1ll.ureJorliee.u de mer

Tli '" T~pirafure vapeur écbappc'menl b....c p...... ion

T" = Tcmpérature caU elClr.aion """dcn.eurFlu. ioCVIOCUel = Flux iocv""ucr &li nivcau du çOllde.ueur

MOYENNE TOTALE DE CONSOMMATION DE FUEL PENDANT CES 15HEORES (K,):

1

lZQITlLSO1MOYENNE TOTALE DE CONSOMMATION DE FUEL PREVUE PAR LE MODELE {K,}: 6n~.~

IPERTES DE FUEL DUES ACET ECART DE FONCTIONNEMENT: 6n12.14 Kg ,Sortie de la Rc:.reJJ;on: SOrlie de 1.. Regreuio..:

Cocula..te 0.00 O'lIla..te 0.00&arl type d·CJtim..tioll .ur y = D<!bil szzs Écarlcype d·CJlimalio.. Jur y = Vide 035R.oltipl • au carré 0.11 R.oIIipl. a" carre <I.82Nombre d·obiel'll'llion. ~.OO Nombre d·O!>ter-....lion. MlDegré< dt libené n.œ DegréJ de I;bcrlé ".00

Vide Cba'le Cb"rse T, T. T_ T, Coreçomma..dé (MW) (MW) ("C) ('Cl ("C) ("C)

Coefflcien.(.) dt(.) X 55.51 70.)6 Cocffodellt(') de(.) X ·2.05 -un ·LB UI1E.+OO 3.63 ".39Ëcart Iype des cocrr.dellfJ 10.95 ...... &.rt type d.,. cocffie;ent. 1.86 1.54 2.07 z'9SE+OO 3.4Q 50."

11']

A-L1t~ Al ( Aa)

EXIRAIT DU FICHIER 180S.1R1 (16MAI 1992)DUREE D'ACQUISITION: 17 HEURES

u .....,...(kJl1:l.ar "\:)Sur{s;;e (mJ)

D~bil d'eau de refroidiAement (kgftl)Débit nominal de v.Jpe!Jf à cœceœe- (igftl) =

10135.51636

6IllJOO))

ssec

MOYENNEDISPERSION (ECARTlYPE)MAXMIN

Débit calculé Débit fuel Vïde reccœ Vide thèœiqu Vide 0"",. T. T. rv T< C. Tt·Te Tv-Tc Tv-Ts f1uxà~ D1LM UDelasWEIR mb;y CC ('C (kJ'" ('Cl 1 1'kJ/b.m2."C

7580.45 7812.50 3138 51.67 roz.n 26.44 19.50 28,20 38.70 ~.40 0.19 '70 BI 10.50 1.75E+06 tUS 7911.587630.83 1870.60 3358 51.97 103.0% 26.62 19.:i6 Z&.33 38.93 36.66 0.78 8.77 2.26 10.60 1.77E+08 13.59 1931.637673.tfJ 7916.80 ".08 55.14 105.72 26.75 ",JE 28.74 41.30 37.42 0.73 ... '88 12" 1.T1E+08 14.73 7360.107653.42 791'.60 "'" 53.40 106,39 26.67 20.65 29.00 "'.00 37.81 0.77 8.35 219 11.00 1.T7E+Π13.85 7806.287603.07 7897.'" 35.95 53.50 106.91 26.49 "'.78 29.16 40.07 37,92 0.77 ." W 10.91 1.76E+08 13.79 7784~1

6941.91 1200.30 "'" 51.74 107.12 24.16 20.75 29.30 ~.76 36.70 0.78 8.55 20' 9.45 l.60E+08 12.42 7883.437684.92 8017.80 35.78 5J.7Q 107.22 U.78 "'.62 29.32 "'.Z2 37.96 0.77 .70 2.26 10.90 1.78E+06 1187 7824.991579.89 7896.90 36.29 53.67 10125 26.40 "'.'fI 29.30 4O,ZQ 38.07 0.77 8." W 10.90 1.7SE+08 13.n mue7225.91 7472..60 35.10 '250 107.39 25.l6 '1».67 29.33 39.33 37.27 0.77 8.66 2.06 10.00 1.67E+08 13.02 7832.7Q7405.72 7689.JO 35.20 52.81 107.52 25.80 '1».57 29.34 ;\9.56 37.47 0.78 8.77 209 10.22 1.7IE+08 13.28 7873.437584.41 7861.70 36.22 53.59 107.55 26.42 20.93 29.38 40.14 38.02 0.77 8.45 2.12 10.76 1.7SE+08 13~ 7826.307415.44 7694.40 35.09 ,2.82 107.57 25.83 20.51 29.34 "." 37.41 0.78 8.&1 W 10.22 1.7IE+08 I3JE 7884.327433.48 7713.40 34.96 52.74 107.62 25.90 20.42 29.35 J9.51 37.31 0.78 8.93 2-.'0 10.16 1.72E+08 13.24 7932.077379.63 7724.80 "$7 '2" 107.66 25.71 20.43 2937 39.37 37.14 0.19 8.95 2.23 10.00 1.7IE+08 13.07 m5.177614.40 7950.80 35.97 53.48 107.69 2653 20.78 29.41 40.06 37.89 0.78 8.63 W lÔ.65 1.76E+08 13.63 7889.317680.18 7957.80 36.01 53.63 107.76 26.7ti '1».74 29.43 40.17 37.94 0.78 8.69 2.23 10.74 1.71E+08 13.72 _.777629.03 7895.70 35.40 53.JO 107.81 26.59 ZO.47 29.41 39.93 37.67 0.78 .94 2.25 10.51 1.76E+08 13.58 7931967676.44 7955.10 35.56 53.44 107.83 26.75 20.52 29.42 40.03 37.79 0.78 8.91 2.24 10.61 1.T1E+08 13.67 7933.18

7521.82 7805.75 "JE n09 106.83 26.21 2fUI 29.17 ".77 37,49 0.77 8.67 228 10.59 1.74E+œ 1354 7851.53IBM5 197.68 0.78 0.82 1.48 0.67 O." 0.36 G.61 M' 0.01 O.'" 0.40 0" 4,43E+06 O." 131J6

7684.92 8017.80 36.29 55.14 107.83 26.78 20.97 29.0 41.30 38.07 0.19 8.95 3.88 12.56 1.78E+08 14.73 7975.276941.91 noo.JO 33.38 51.67 102.12 24.16 19.50 2&,20 38.70 36'" 0.73 8.34 20' 9,45 I.60E+08 12.42 7360.10

MOYENNE TOTALE DElA CONSOMMATION EN FUEL PENDAm'CES 17 HEURES:MOYENNE TOTALE DE lA CONSOMMATION D'APRESLE MODELE:

140503.50135392.81

IPER'IESDE FUELDUA ŒTECART DE FOScnONl'l'E.\Œm': 5110.69 !'1::::l

-21.73

'77

X6=CaX$=Tc

('Cl0.741.19

X4 ",Tv

('C)-0.18

OJE

X); Ta

('Cl4.340.63

0.00020

O."18.0012.00

Xl", Te('Cl

·1.16

1.18

xi e Chasge

(MW)CoefficiCl'lt(s) de(s) X -0.21Écalt wce des coefficients 0.64

&nie de/a Regression multiplelinéaireCaM",,,

&Ill'l type d'estimldionsur Y = Vide

R""'ltIl11e aucarreNombred'obscrv:uicmDegrésde libené

0.0034.66O.'fl

,.0016.00

Xl .. Charge

(MW)281.67....

xi » Vide

(mbar)

3.'fI2.45

Sœne de la RegressionmultiplelinéaireConstante.Ëclll'llype d'eIlimldionSUI' Y E Débil

R..""'....ec carrêNombred'oooervld icnsDegres de liberté

Coefficient(s) de(t) XÉcart tvpe de'! coefflcreus

U "" Coefficient d'échangeglobalCa:c: Coefficient desalissureD1t.M lIE DilT<Rf1Ce detempèœrure logarithmiquerooyeMeTe = Tempêrature enlré eau de mer

Ta - Tempérnluretcrtie eau de merTv '" Tempér'&ure vapeuréchappement bassepressionTc '" Température eau atraction condenseurF1lD: à cvaeuer" FllD: à l:'o'aCUer au niveauducondemuer

"10

D<!biluk~l<! D<!bilr<!~1 Vi<l~r~rolllmlmdé V,de .Cel ChT'~ T. T. Th T, C. T~e T->-T< Tv·T. Flu:l~ évacuer O,,"M UCK"', "''''1 (mblr) (mbtr CMWl <'Cl <'Cl <'Cl <'Cl <'Cl <'Cl .", <'Cl 1fkJI1I.1Il2.OC

1505 (1'1 MAI 1992) MOYENNE S278.28 6291.62 30.17 111.75 2U.59 19.09 26.95 40.16 37.43 0.59 ,., V. 13.21 1.J7E+08 15.55 598l.83Nb Ob"'rYl,io~' " 15 DISPERSION (ÉCART TYPE) 1091.25 103'1.56 2.2' lU;' 4.'10 .,. 1.17 ,m '1.49 '.2' 0.76 z.sa US 2.99E+07 '1.03 2169.67

MAX 6795.6'1 7947.20 33.'1'1 1'10.00 26.85 19.68 27.31 '10-0'1 48..42 us asa 13.9'1 2U{) 1.78E+08 2>" &390.70MCN 3086.86 4767.00 23.U 8'1.00 11.68 17.34 22.43 33.89 30.38 0.2> '1.10 1.4'1 p, 7.7'1E+07 ,JO 2'1'1'1.01

180'1( 18 MAI lm) MOYENNE 752U2 7tro.TI ",. 106.83 26.21 20.'11 29.17 39.71 31.49 o.n .., aze mss 1.74E+08 13.54 78'11.53Nb Ob.., .....tÎom. " 11 DISPERSION ECARTTYPE 188.8'1 197.68 0.78 1.48 0.67 03' OJ' 0.61 0.49 om 0.20 O.'" M' 4.43E+06 0.46 133.38

MAX 7684.92 8011.80 36.29 1()7.83 26.78 w." 29.43 41.30 3M7 0.29 8.95 3.88 C2.5' 1.78E+08 14.13 797'1.27MCN 6941.91 noo-," 33.38 101-12 24.16 19.50 "-20 ,.7<1 36.40 0.73 ." 2.0, 9.4'1 1.6OE+0$ 12.42 7360.10

1905 (19MAII992) MOYENNE 3891.21 8123.22 3'1.6'1 11l.88 27.26 ZO.43 30.20 .'-'0 33.'19 0.78 9.71 J.2C 10.61 l.8lE+O$ 14.0'1 7861.39Nb Ob..,....tio.. - 1'1 DISPERSION ECART TYPE 66.47 '13.81 <J5 0" 0.17 0.71 '-'1 0.29 0.4'1 0.01 0.4'1 016 0.1& I.I'IE+06 0.18 "'''MAX 4000.74 8263.40 37.93 112.90 27.'10 2I.6J 30.6'1 41..3'1 39.42 0.29 10.4'1 W 10," 1.82E+0$ 14.36 1995.78

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"... 37.'" ".... " ... o,... 41.996 49.996 53.996 51.'" 'L'" ss,... ...... 13.~ rï.... 81.996 85.9'J6'II))) "'... ...... <2.'" ...... ..... '1.... ".... ,..... 62.... ...... 70.... 14.898 78.898 ez.... M .ese51.00:1 :19.818 41.818 41818 45.818 49.818 S1.818 55.818 ...m ,um 67.818 71.818 75.818 79.818 83.818 81.818S2.OOl <&O.75j 42.7j5 44.755 46.155 so.755 SZ.7SS S6.155 6O.n5 64.155 68.755 12.155 76.755 80.155 84.n5 88.75553.1))) 4L711 41711 45.711 41,111 51.111 53.711 S7.111 6L711 65.111 69.111 13.711 n.111 8L71l 85.7Il 89.111".1))) .'-'" ...... ...... ..'" ".... ".... 58.'" ez:'" "-'" 70.'" "..... "..... "-'" M.'" .,.'"55.00::1 41675 ".675 41.675 49.675 53.615 55.615 59.675 63.675 67.67' 7167' 75.615 ".67, 81675 81.615 91.675J6.OOl ...... ...... ...... "... "..... "..... .,..... ....... ..... """ 7'-'" ....... ....... ....... "-'"51.1))) 45.711 41.711 49.711 5\.111 55.711 57.111 6L111 65.111 69.711 13.111 Tl.111 81.711 85.711 89.711 93.11158.1))) 46.155 48.155 SO.155 52.155 S6.155 SS.155 62.155 66.755 70.755 14.155 18.155 82.755 86.155 90.755 94.755".1))) 47.818 -t'I.816 51.618 53.818 S7.818 ...m 63.818 67.818 1l.818 75.818 79.818 mm 87.818 91.818 95.818«>.1))) ..... ,..... ".... ".... 58.... .,.... ...... ...... 7'..... "-'" ...... ...... 68.... "'..... ......

4IlIlD4' ~VID~PnJ~&t~tJIé>I§~IM?H.g!'We110N <' 1ùCb""",,,,nJat.- IJ.}-.. WtÙf')

1

-c-2lg<Il"0s

5.000 15.000 25.000 35.000C"':h:unp {MW\

45.000 55.000

:~VID~PI~ C~&tfl{PJi tlIè"l§~~~~,t.grwJIO N

55.00045.00025.000 35.000C"':h:::lrnp fMW\

15.000

------------==----====-~

70-c-lU.0

60g<Il"0

50s

40

305.000

82

t\1Il\Ot' C ..te. l VlIlflIcLr sJa,.[,(>_4JMo~, ~~U'~_~"J.,*~)

Caractéristiques de la vapeurd'eau saturanted'après leslois de la thennodvnamiaue

d4l\O ~ ~J..,,*-r

1.1,.------------------_

1

0.90.80.70.60.50.40.30.2

0.1[ _~o G!JQcc=Ei3E:r'=- !

100.00

100.00

75.00

75.00

50.00

50.00

25.00

25.00

Température vapeur saturante

0.01

500

400oi•• 300'0"

s• 200ïi

"~c 100w

a0.01

-e-ll lil

~i-a 5~Ë

Tvs Pression His Hev Hv

0.01 6.11 0.01 2501.30 2501.00

5.00 8.72 20.98 2489.60 2510.00

10.00 12.28 42.01 2477.70 2519.00

15.00 17.04 62.99 2465.90 2528.00

20.00 23.37 83.96 2454.10 2537.00

25.00 31.66 104.89 2442.30 2547.00

30.00 42.41 125.79 2430.50 2556.00

35.00 56.22 146.68 2418.60 2565.00

40.00 73.75 167.57 2406.70 2574.00

45.00 95.84 188.45 2394.80 2582.00

50.00 123.35 209.33 2382.70 2592.00

55.00 157.40 230.23 2370.70 2600.00

60.00 199.40 251.13 2358.50 2609.00

65.00 250.10 272.06 2346.20 2617.00

70.00 311.70 292.98 2333.80 2626.00

75.00 385.50 313.93 2321.40 2635.00

80.00 473.60 334.91 2308.80 2643.0085.00 578.10 355.90 2296.00 2651.00

90.00 701.00 376.92 2283.20 2659.00

95.00 845.10 397.96 2270.20 2668.00

100.00 1031.00 419.04 2257.00 2676.00

Température vapeur saturante

cd

1

(************************** ••••••*****************************)

( HERMES 1: PROGRAMME DE DIASGNOSTIC DU CONDENSEUR )( 1 0 Turbo Vision )( Copyright (c) 1992 Par Patrick ACCROMBESSY )( ••••••*********************•••*******************************)

PROGRAM PPPFE;1

(SX+,S-,N+,R- )($M 65520,0,640000)

USES 1

X,Fonction,Crt,Oos,Objects, Dr;vers,PFECmds, ~adgets, FViewer, HelpFile,

TYPE

( TPFE ) 1

Memory. Views, Menus, Oial095, StdDlg, MsgBox, App,PFEHelp. PFEWin, ColorSel, MouseDlg,lECT; <, SCRUTEi)

PPFE = 'TPFE;TPFE = object(TApplication)

Clocl:. '1 PClockView;Heap PHeapView;OldName PathStr;(Data 1 Array[1. .600,1. .81 Of Real;)SADCA,SADCO,ACQ Integer;CtrlCA,CtrlCD Integer;SadFreq~CtrlFreq Integer;SadExecEtatSadDiskEtatEtalEtai:CtrlExecEtat Booleen;constructor Init;PROCEDURE FiLeopen(WildCard: PathStr);PROCEDURE CetEvent(var Event: TEvent); virtual;FUNCTION CetPaLette: PPalette; virtual;PROCEDURE HandleEvent(var Event: TEvent); virtual;PROCEDURE Jdle; virtual;PROCEDURE InitMenuSar; virtual;PROCEDURE InitStatusline; virtualjPROCEDURE AnalogiquesSAD(Var CanA:lnteger);PROCEDURE -EtalonnageSADCA(ETal:Soolean)jPROCEDURE -DigitauxSAD(Var CanD:lnteger);PROCEDURE -AnaLogiquesCtrl(Var CanA:lnteger);PROCEDURE -DigitauxCtrl(Var CanD:lnteger);PROCEDURE :CtrlFreq(Var CFreq Integer);PROCEDU~E _SADFreq (Var SFreq : Integer);PROCEDURE SADExec(Var sl : Bootean);PROCEDURE -SADDisk(Var B2 : Boolean);PROCEDURE :SADAffich(EXecEtat,DiskEtat: Soolean);PROCEDURE _PROCESS~IND~S;

PROCEDURE THERM~IND~S;

PROCEDURE· -STAT~IND~S;PROCEDURE LoadDesktop(var S: TStream);PROCEDURE OutOfMemory; virtual;PROCEDURE StoreOesktop(var S: TStream);PROCEDURE ViewFile(FileName: PathStr);PROCEDURE Exit;

END; 1

( TPFE) 1

constructor TPFE.lnit;var 1

R TRect;1 Integer;F leName: PathStr;

1

1

1,

Hermes l

TRect;POialog;\lord;Byte;Integer;PView;

BEGINACQ := 0;TAppLication.1nitiRegi s terObjects;RegisterViews;Regi stert4enus;Reg,sterDialogsiRegisterAppiRegisterHelpFileiRe9ister~Viewer;

GetExtent(R)iR.A.X := "R.B.X - 9; R.B.Y := R.A.Y + liClock := "New(PClockView. Init(R»;InsertCClock>;

1 .

GetExtent:CR);DecCR.B.X);R.A.X := R.B.X • 9; R.A.Y := R.B.Y . 1;HeBp := New(PHeapView, Init(R»;Insert(Heap);

for 1 := 1 ta ParsmCount doBEGIN 1

FileName := ParamStr(I);if FileName[length(FileName)] = 1\1 then

FileName := FileName + 1*.*1;if (Pose'?', FileName) =0) and (Pose l

. ' , fileName) 0) thenViewFileCFExpand(FileName»

else FileOpen(FileName);END; 1

END; 1

1

PROCEDURE TPFEo_AnalogiquesSAOCVar CanA Integer);var

RDC1T_Bruce

BEGIN( Creste 8 dialog )R.AssÎgn(20, 2, 60, 20);o := NewCPDialog, InitCR, 'Choix des Canaux Analogiques '»;\li th 0'" DoBEGIN 1

R.Assign(14, 5, 26, 13);Bruce := New(PCheckBoxes,lnit(R,

NewSltem('Canal -1- 1 ,

NewSltem('Canal -2- 1 ,

NewSltem('Canal -3- 1 ,

NewSltem('Canal -4~',

NewSltem('Canal -5- 1 ,

NewSI tem( 'Canal -6- 1 ,

NewSltem('Canal -7-',NewSltem('Canal -8~',nil»»»»»;

Insert(Br~Ce);

1R.Assign(4', 15, 16, 17);Insert(New(PButton, InitCR, 'Ok ', cecancet , bfNormal»);R.Assign(24. 15, 36, 17);Insert( New(PButton. Init(R, 'Annuler', cmcancet , bfNormal»);END; 1

If CanA = Il Then CanA := 0;D....SetOata(CanA);( Exécution du dialogue modal)C := OeskTop~.execView(O);

OA.GetOata(CanA);1

1

1

1

11

Hermes 2

Terrp := CanA;Dispose(D ,DOne);

For 1 1:= 1 taBEGIN

Ch[ilT_END;'

8 Do

:= Temp Mod 2;:= Terrp Div 2;

END;

Integer);var

RoCBruce

PROCEDURE TPFE._EtalonnageSADCA(ETal:Boolean);Var

V : Boo,lean;1 : Byte;BEGIN 1

Inl ine(SFA);V := FALSE;Initialize;OpenUindow(3,3,77, 15,'Mise en équation des Entrées Analogiques ',Yellow,Btue);clrscr;1for 1:=1' 1 To 8 DoBEGINRepeatGotoXY(2, 1+1); \Jrite( i);GotoXY(5, 1+Î); \Jrite( 1 1);

GotoXY(5,2+i); \Jrite( 1 1);

GotoXY(5, 1+i);V := EntreeFonction(f[i), 'Expression /Canal 1);

Unt il V;END; 1

CloseWindow;TGroup.Redraw;Inl ine($FB);

END; 1

1

1

TPfE. DigitauxSAD(Var CanO

1 : -TRect;PDialog;\Jord;PView;

PROCEDURE

BE~I~reate l dialog )R.Assign(20, 2, 60, 20);D := New(PDialog, Init(R, 'Choix des Canaux Digitaux ' »;With DA DoBEG} hl :R.Assign(14, 5, 26, 13)jBruce := New(PCheckBoxes,lnit(R,

NewSltem('Canal -1- 1,NewSltem('CanaL -2- 1,NewSltem('Canal -3-',NewSltem('Canal -4-',NewSltem(ICanal ~5~1,

N'ewSI tem( 'Canal -6-',NewSltem(ICanal ~7~',

N'ewS 1tem( 1Cana l -8~ l,ni l »»»»» jInsert(Bruce);

RoASS;gn<4I, 15, 16, 17>;Insert(New(PButton, Init(R, 'Ok ', crnCancel, bfNormal»)jR.Assign(24, 15, 36, 17);Insert( New(PButton, Init(R, 'Annuler', crnCancel, bfNormal»);END; iIf CanO =,1 Then CanO ;= 0;DA.SetData(CanO);

1

Hermes 3

Integer);

TRect;PDialog;Ward;PView;

i{ Exécution du dialogue modalC := DeskTop~.ExecView(O)jDA.GetOataCCanD);DisposeCO',DOne)j

END; 1

1

TPFE._AnalogiquesCtrLCVar CanAPROCEDUREvar

RDCBruce

BEGIN 1

( Creste a dialog )R.Assign(20, 2, 60, 20>;o := New(PDialog, Init(R, 'Choix des Canaux AnaLogiques'»;With D.... DoBEGIN 1R.Assign(14, 5, 26, 13);Bruce := NewCPCheckBoxes,lnitCR,

NewSltem(ICanal -1~1.

New5Item('Canal -2- ',NewSltem('Canal -3-',NewSltem('Canal -4-',NewSltem('Canal -5--,NewSlteme'Canal -6-',NewSlteme'Canal -7-',NewSltem(ICanal ~8-I,nil»»»»»;

tnser-t tarùcej r1

R.AssÎgn(4, 15, 16, 17);InsertCNew(P8utton, IniteR, 'Ok', crcancet , bfNormat»);R.AssignCZ4, 15, 36, 17);Insert( New(PButton. IniteR, 'Annuler', cncencet , bfNormal»);END; 1

( Exécution du dialogue modalC := DeskTop~.ExecView(D);

D~.GetData(CanA);

CANAUX :'ICANA;Dispose(D,DOne);

END;

PROCEDURE TPFE._DigitauxCtrlCVar CanD Integer);

TRect;PDialog;Ward;PView;

vorRDCBruce

BEGINC Create a dialog }R.Assign(20, 2, 60, 20);D := New(POialog, Init(R, 'Choix des Canaux Digitaux'»;WHtl D'" DoBEGIN 1

R.Assign(14, 5, 26, 13);Bruce := New(PCheckBoxes,lnit(R,

NewSltem(ICanal -1-',NewSltem('Canal ~2-',

NewSltem(ICanal -3-',NewSltem('Canal -4-',NewSltem('Canal -5- 1 ,

NewSltem('Canal -6-',NewSltem('Canal -7-',NewSltem( 'Canal -8-' ,ni l»»»»»;

InsertCBrUee);

Hermes 4

R.AssignC4, 15, 16, 17);Insert(NewCPButton, InitCR, 'Ok', cmcancel, bfNormal»);R.AssignC"Z4, 15, 36, 17);Insert( NewCPButton, Init(R, 'Annuler ', cmcancel, bfNormal»);END; 1 .

If Cano ~ ·1 Then Cano :: 0;OA.SetOataCCanO);

( Exécution du dialogue modal)C :: OeskTopA.ExecView(O);OA.GetOata(CanO);Dispeseïp', OOne);

END;

lnteger);

Integer);

TRect;POialogj\,lord;PView;

PROCEDURE TPFE._CtrlFreqCVar CFreqVBr

RDCBruce

BEGIN( Create a dialog )R.Assign(20, 2, 60, 10);o := New(POialog, Init(R, 'Choix de la fréquence 1 »;\,Iith DA DoBEGIN 1

R.Assign(12, 1, 28, 5);Bruce := New(PRadioButtons,lnit(R,

NewSltem{' 1 HZ', .NewSltemC' 100 HZ',NewSltemC' 1000HZ',NewSltem(' 10000 HZ',nil»»»;

lnser tfâruce) ;1

R.AssignC4, 5, 16, 7);Insert(New(PButton, IniUR, 'Ok', cmcancel, bfNorrnal »);R.Assign(24, 5, 36, 7);Inserte NewCPButton, InitCR, 'Annuler', cmcancel, bfNormal»);END; 1

( Exécution du dialogue modal)C := OeskTopA.ExecVfew(O);O~.GetOataCCFreq);

Dispose(O ;OOne) j

END; 1

PROCEDURE TPFEo_SAOFreq(Var SFreq

TRect;POialog;\,lord;Longlnt;PVÎewj

VBr

RDCFreqBruce

BEGIN( Create a dialog )R.Assign{18. 2, 66, 14);o := New(poialog, Init{R. 'Choix de la fréquence' »;\,Iith DA DoBEGIN 1R.Assign(7, 1, 42, 7);Bruce := New(PRadioButtons,JnÎt(R,

NewSltem(' 60 mnNewSltern(' 30 mnNewS 1tern( 1 20 mnNewSltern(' 15 mnNewSltemC' 10 mn 'NewS 1tern( , 5 mnNewSltern(' 60 s

Hermes 5

,',nil»»»»»»»;

Temps := 10; TempsO := 1;Temps2:= 100; Temps3:=1;Temps4 := 1; Erd;Temps := 10; TempsO := 1;Temps2:= 100; Temps3:= 1;Temps4 := 1; End;Temps := 65490; TempsO := 65500;Tempsl := 10; Temps2:= 65500; Temps3:=65500;Temps4 := 38000; End;Temps := 59950; TempsO := 10;Temps1 := 10; Temps2:= 10; Temps3:= 10;Temps4 := 10; Erd;Temps := 30000; TempsO := 1;Tempsl := 1; Temps2:= 1; Temps3:= 1;Temps4 := 1; Erd;Temps := 9950; TempsO := 10;Tempsl := 10; Temps2:= 10; Temps3:= 10;Temps4 := 10; End;Temps := 50; TempsO := 10;Tempsl := 10; Temps2:= 10; Temps3:= 10;Temps4 := 10; Erd;Temps := 2; TempsO := 2;Tempsl := 2; Temps2:= 2; Temps3:= 2;Temps4 := 2; Erd;Temps := 2; TempsO := 2;Tempsl := 2; Temps2:= 2; Temps3:= 2;Temps4 := 2; End;Temps := 1000; TempsO := 1;Tempsl := 1; Temps2:= 1; Temps3:= 1;Temps4 := 1; Erd;

30 s1 s

0.1 s0.01 s

0.001 s

Begin

NewSltem('NewSltem('NewSI tem( 1

NewS 1tem(·NewSI tem(·

tnser tcërucej ;R.Assign(1, 9, 16, 11);Insert(New(PButton, Init(R, 'Ok·, crnCancel, bfNOrmal»);R.Assign(27.9. 36, 11);Insert( New(PButton, Init(R, 'Annuler·, cncencet , bfNormal»);END' .{ E~écution du dialogue modal}C := DeskTop~.ExecView(D);

DA.GetData(SFreq);Case SFreq Of

3

4 Begin

5 Begin

6 Begin

7 Begin

8 Begin

9 Begin

, 10 Begin

11 Begin

Else Begin

Erd;Dispose(D,DOne);

END;

PROCEDURE ,TPFE._SAOExec(Var Bl: Boolean);BEGIN

IF Bl <> TRUE THENBeginBl := TRUE;End 'ElSEBeginBl := FAlSE;

Erd;END;

PROCEDURE !PFE._SADOisk(Var B2:Boolean>;BEGIN

IF B2 <> TRUE THENB~gin

Disk := TrUe;B2 := TRUE;EndElSE

Hermes 6

TEvent;Integer;

TEvent;Integer;

BeginB2 := FALSE;Disk := False;

End;END;

PROCEDURE TPFE._PRDCESSWINDOWS;Var

Event1

BEGIN( .........••••••••••••••.•••••••••..........................

INIT1ALlZE;OPEN~IND~(2,3,17,20,'PROCESS-I,Yeltow,RED);

TextBackGround(Blue); TextColor(Yellow);GDTOXYC2,1 );~riteln(' VIDE CHARGE TE TS TV TS CS 1);1 := 0;Repeat 1

Inc(J);~riteln(VD(i]:3:1,' ',CCH(i):3:1,' ',TE[il:3:1,' ',TS[iJ:3:1,'TV[i):3:1,' " TS[iJ:3:1,' ',CS(i):3:1);DelayCl00);Until «Event.What = evKeyOown) Or (Event.What = evMouseDown ) Or (I=FIN) );CLOSEWINDOW;TGROOP.REDRAW

( •.......................•......................••..........END;

PROCEDURE TPFE._STATWIND~S;

VarEvent1

BEGIN( .............•.........•...................................

INITlAU2E;OPEN~IND~(3,3,77,20,'MODELE STAT-',Yellow,RED);TextBackGround(Blue); Texteolor(Yellow);GOTOXY(2,1);~riteln(' VIDE CHARGE TE TS TV TS es ');1 := 0;REPEATInc(l);~riteLn(VD(i] :3:2, l ',eeH (i] :3:2,' 1. THi] :3:2,' 1, TS[1]:3:2,'TV(i] :3:2, 1 " TS[i] :3:2);Deley(100);Until «Event.What = evKeyOown) Or (Event.What evMouseDown) Or (I=FIN»;CLOSEWINDOW;YGROOP.REDRAW

,( ••.••..........•..............................•............END;

TEvent;Integer j

REAL;

PROCEDURE TPFE._THERHOWINDOWS;Var

Event1TEMPO

BEGIN( .

INITIALlZE;OPEN~INDOW(3,3,77,20, 'MODELE THEORIQUE-'.Yellow,RED);TextBackGround(Btue); Texteolor(Yetlow);GDTOXY(2,1l;Writeln(' VIDE CHARGE TE TS TV TS

FOR 1:=1 TO Fitil Do

cs 1);

Hermes 7

BeginTEMPO := O.OO9*SQRCCCH[IJ) + 6.182/CCH[ll+ 1.527*lN(CCH[JJ)/lN(10) + 1.284*20 + (TE[II-20)*2;\,Iriteln(TEMPO:3:2,' ',CCH[i]:3:2,' ',TE[;J:3:2,'TV[;] :3:2,' " TSO] :3:2);

" TS[il :3:2,'

Readln;END;READlN;ClOSE~INDOII;

( *********************•••••********************************* )

END;

PROCEDURE TPFE._SADAffich(EXecEtat,DiskEtat êccteam-

TypeString4Var

RDCJ, iEventNl.I11

= StrÎng[4];

TRect;PDialog;\,lord;Integer;TEvent;String4;

FUNCTION ExisteCName: PathStr): Boolean;var

SR: SearchRec;BEGINFindFirstCName, 0, SR);Existe := DosError =0;

END;

BEGINIF SAD~iskEt8t ThenBEGINIF ACQ,= 0 Then

BEGINj:= 0;Repeat

Str(j:O,NlI11);inc(j);

Until Not Existe('SAD'+N~'.PRN');oldNAme := 'SAD'+N~'.PRN';

Assign(Fichier,'SAD'+~'.PRN');

RewriteCFichier);\,Iriteln(Fichier,'Chl 2

END3 4 5 6 7 8 ,);

ElSEBEGIN

Asslgn(Fichier,OldName);AppENDC Fi ch i er);

END

lectures - 1, Yellow,RED);

.);Valeur.--_.. _._---> ');_•.•... _••• _> ');

._----------> ');

........ _---> ');

CanalWrite(' 1Wr;te(' 2write(' 3Write(' 4

END;If ExecEtat ThenBEGIN .

Initialize;OpenlJindow(3,3,SO,20,'- Visualisation desTextBackGround(Blue); TextColor(Yellow);ClrScr;GotoXY(l,3);\,IrHelnC1 N°GotoXY<2.5)GotoXY(2~6)

GotoXY(2,1)GotoXY<2.8)

Hermes 8

1 );

1 );

1 );

1 );---._------->

.... _ >••• _---_ •••• >--~ .. ~----_.>

GotoXyc'2,9); Write( 1 5GotoXY(2,10); Wr;te(16GotoXY(2,ll); Write(1 7GotoXY(2,l2); Write(18TimeEKjt := FALSE;C := 0;

RepeatFor 'i:= To 8 DoBegin

If Ch[;l = 1 ThenBegin

1 Port [$300 + 0] := 0;Port (S300 + 1] := 1;Port[S300 + Zl := Z47 + (i·l);Port(S300 + Ol := 0;

(enlever après de commenataore ce qui suit)(RepeatInc(C)jUntil ( (CPortCS300 + ZI And lZ8) <> lZ8) OR [C=10000) );)C:= 0;

1GotoXYC33,4+i);If ETAL Then RES := Evalue(f[i], 1.0*RES);

,write(RES:5:2);If (SADDiskEtat) Then Write(Fichier,Res:5:2,1 1);

'If «1 = 8) And SADDÎskEtat) Then Writeln(Fichier);End;

End·T~rise;GetEvent(Event);

Until ,«Event.What = evKeyOown) Or (Event.What e'o"fl4ouseDown »;ACQ := 1;CloseWlndow;

END;TGroup.Redraw;If SADD;skEtat Then Close(Fichier);

Res := (5.0/Z048.0)*CCPort(S300 + 11 ShI 4 ) Or(Port[S300 + 01 Shr 4» 5.0;

END;

PROCEDURE TPFE.Fileopen(WildCard: PathStr);var

0: PFHeO;alog;FileName: PathStr;

BEGIND := New(PFileOialog, Init(WildCard, 1 Ouverture de fichier 1

I-N-om l , fdOpenButton + fdHeLpButton, 100»;D'.HelpCtx := hcfOfileopENDBox;if ValidView(D) <> nil thenBEGIN

if DesktopA.ExecView(D) <> cmCancel thenBEGIN '

DA.GetFiteName(FiLeName);ViewFile(Fi LeName);

END'DisPose(D, Done);

END;

END;

PROCEDURE,TPFE.GetEvent(var Event: TEvent);var

W: PWindow;HFile: PHelpFite;HelpStrm: PDosStream;

constHelplnUse: Boolean = False;

Hermes 9

BEGINTApplication.GetEvent(Event);case Event.What of

evMouseOown:;f Event.Buttons <> 1 then Event.What := evNothing;

END;EWO;

FUNCTION TPFE.GetPalette: PPalette;const

CNewColor =CCalar + CHelpCoLor:CNew8lackWhite = CBlackWhite + CHelpBlackWhite;CNewMonochrome = CMonochrome + CHelpMonochrome;P: array[BpColor ••apMonochrome] of string[LengtheCNewColor)]

(CNewColor, CNewBlackWhtte, CNewMonochrome);BEGIN

GetPalette := QP(Apppalette];END;

PROCEDURE TPFE.HandleEvent(var Event: TEvent);

PROCEDURE ChangeDir;var

D: PChDirDialo9;BEGIN

D := New(PChDirDiaLog, Init(cdWormal + cdHelpButton, 101);DA.HelpCtx := hcFCChDirDBox;if ValidView(D) <> nil thenBEGIN

DeskToPηExecView(D)iDisposeCD, Dane);

END;END;

PROCEDURE THe;var

R: TRect:BEGINDe5ktop~.GetE~tent(R);

Desktop'" • Til e(R);END;

PROCEDURE C~scade;

varR: Uect;

BEGINDesktop GetExtent(R):Desktop Cascade<R);

END;

PROCEDURE A~ut;var

0: PDislog:Control: PYiew;R: TRect;

BEGINR.AssigneO, 0, 40, 13);o := New(PDialog. InH(R, 'A propos de ••• '»iwith 0" doBEGIN 1

Options := Options or ofCentered;

'#13 +surveillance de procédés"13 +Sam. ACCROHBESSY"13 +

R.Grow(-1, ·1>;Dec(R.B.Y, 3);Insert(New(PStaticText.

#13 +....C' _., HERMES.... C'Logiciel de"'C'Par Patrick

InitCR,

Hermes 10

1

1

~C'Copyright (c) 1992'#13 +ACIÉ~ole Polytechnique de Thiès'»);

R.Assign(15, 8, 25, 10):Insert(New(P8utton, InitCR, '0-1(', cllt)k, bfDefault»);

END;if ValidView(O) <> nil thenBEGIN 1

Desktop~.ExecView(D);

DisposeCO. Oane);END; 1

END; 1

32, nil),

14,15,16,17,

18,19,

40,

normal' ,sélecté' ,r-accour-c i ' ,

PROCEDURE tolors;var 1

0: PcolorDialog;BEGIN :

o := llewCPColorOialog, Ini te ",ColorGroup('Bureau ',

Colorltem(ICouleur',ColorGroup('Menus ',

Colorltem('Normal ', 2,Colorltem('lnhibé', 3,Colorltem('Raccourci', 4,Colorltem('Sélection', 5,Colorltem('Sélection inhibée', 6,Coloriteme'Raccourci inhibé', 7, nil»»»,

ColorGroup('Dialogues/Calc',Colorltem('Cadre/fond', 33,Colorltem('Cadre icône',Colorltem('Barre défil. pagel,Colorltem('Barre défil. icône',Colorltem('Texte statique',

1

Colorltem('labelColorltem('LabelColorltem('label

normal', 47,sét ecrë ", 48,raccourc i ' , 49,

normal', 41,implicite', 42,sét ec té ", 43,inhibé', 44,raccourc i ' , 45,ombre', 46,

bouton', 53,s tdes ", 54,barre page', 55,barre icône', 56,

normal' ,sélection' ,flèche',

50,51,52,

57,58,59,

60,

normale' ,c ibl ée ' ,sél ec tée ' •séparateur' •

Colorltem('BoutonColorltem('BoutonColorltem('BoutonColorltem('BoutonColorltem('BoutonColorltem('Bouton

1Colorltem('AgrégatColorltem('AgrégatColorltem('Agrégat

1Colorltem('SaisieColorltem('Saisiecoror-r'eent 'Sais te

1Colorltem('HistoriqueColorltem('HistoriqueColorltem('HistoriqueColorltem('Historique

1Colorltem('listeColorltem('listeColorltem('listeColorltem('liste

Colorltem('Volet Information',CoLorGroup('Visionneur'.

Colorltem('Cadre passif',Colorltem('Cadre actîf',Colorltem('Cadre icône',CoLorltem('Barre défil. page',

61, nil»»»»»»»»»»»»»»),

8,9,la,

11,

Hermes Il

12,13, nil»»»,

8,9,10,

11,12,

13,14, ni 1»»»),

16,17,

18,19,20,

21,22, -u n».».

CoLo~rtem(ISarredéfil. icône',CoLorltem('Texte',

ColorGr~up(IPuzzle',Colorltem('Cadre passif',Colorltem('Cadre actif',Colorltem('Cadre icône',ColorÙemCIBarre déf i L, page',Colorltem('Barre défil. icône',Colorltem('Texte normal',CoLorltem(ITexte sélectionné',

ColorGroup('CalENDrier '•Colorltem('Cadre passif',CoLorltem('Cadre actif',Coloritem(ICadre icône',Coloritem('Barre défil. page',ColorItem{'Barre défil. icône',ColorJtem('Texte normal',Colorltem('Jour actuel',

ColorCroup('Table ASCII',Colorltem('C&dre passif', 2~,

Colorltem('Cadre actif', 25,Colorltem('Cadre icône', 26,Colorltem('Barre défil. page', 27,Colorl terne 'Barre défi l. icône', 28,Colorltem('Texte', 29, nil»»», nil)))))))));

1DA.HelpCtx := hcOCColorsDBox;if ValidView(D) <> nil thenBEGIN 1

DA.SetData(ApplicationA.GetPalette~);

if Desktop~.ExecView(D) <> cmCancel thenBEGIN 1

Appl icatlon~ .GetPalette~ := D~ .Pal;DoneMemory; {Détruit tous les tampons cache de groupes}ReDraw; { Réaffiche l'application avec la nouvelle patette }

END; 1

Dispose(D, Done};

END; 1END;

PROCEDURE Mouse;var 1

0: PDialoQ;BEGIN 1

o := New(PMouseDialog, Init);D~.HelpCtx := hcOHMouseDBox;if ValidView(D) <> nil thenBEGIN 1

D~.SetData(MouseReverse);

if Desk~opA.ExecView(D) <> cmCancel thenD~.GetData(MouseReverse};

END; 1END;

PROCEDURE DosShell;BEGIN 1

DoneSysErroriDoneEvents';DoneVideoilDoneMemorYiSetMemTop(~eapptr)i

PrintStr('Frappez eXIT pour revenir à PFE ... ');swapVectorSjExec(GetEnv( 'COMSPEC'), Il)jSwapVectors;SetMemTop(HeapEND);InitMemory;Ini tVideo; 1

InitEventsj

Hermes 12

InitSysError;

Redraw; 1END;

~;~::::~RErBEGIN

P := New(PStat,rnit);PA.HeLpCtx := "eStet;if VaLidView(P) <> nil then

DesktopA.lnsert(P);END:> 1

1 .PROCEDURE RetrleveOesktop;var 1

5: PStreem;BEGIN 1

S := New(PBufStream, Init('PFE '• stOpenRead, 1024»;if LowMemOry then OutOfMemoryelse if S".Status <> stOk then

MessageBox('OUverture du fichier bureau impossibLe l , nil, mfOkButton + mfError)elseBEGIN

Load)esktop(SA):if S".Status <> stOk then

MessageBox('Lecture du fichier bureau impossible', nil. mfQkButton + mfError);END: 1DisposeeS; Cane);

END; 1

PROCEDURE SaveOesktop;var 1

5: PStream;F: File; 1

BEGINS := New(~BufStream. Init(IPFE.OSk l , stCreate, 1024»;if not LowMernory and (S".Status = stOk) thenBEGIN 1

StoreOesktop(SA);if S~.Status <> stOk thenBEGIN 1

MessageBox('Création de PFE.DSK impossible. 1, nil, mfOkButton + mfError);(51-) 1Dispose(S, Done);AssignCF, IPFE.DSKI);EraseÙ);Exit;

EtIID;EtIID;Dispose(S"Done);

EtIID;

BEGIN

TAppllcation.HandleEvent(Event>;case Event'.What of

evCcmnand:BEGIN 1

casc, Event.Command ofcmFOpen: Fileopen(I*.PRtII');crnChDir: ChangcDjr;cmCascade: Cascade;cmr i te. Tile;cmAbout: About;cmtolors: CoLors;cmMouse: Mouse;crnDosShell: DosShell;cm5aveDcsktop: SaveDesktop;

Hermes 13

cmAetrieveOesktopcmsADCACnESAOCAcmsADCDcrrCtrlCAc'rrCtrLCDclrctrLFreqc'rnSADFreqc'msADExecclnsADD i skcmSADAffichcITt4RCrr.tTcn1<S

C cmCtrlcirf.loycmYARcÏJfCTcincORcn:xi t

eLseExit:

END;ClearEventCEvent):

END:END:

END:

RetrieveOesktop:Begin _AnalogiquesSAD(SADCA): End:Begin Etat := True: _EtalonnageSADCACEtalEtat): End:_DigitauxSADeSADCD);_AnaLogiquesCtrlCSADCA);_DigitauxCtrleSADCD):_CtrlFreq(CtrlFreq):_SAOFreqCSADFreql;_SADExecCSADExecEtat):Begin _SADDisk(SADDiskEtat); End:Begin _SADAfficheSADEXecEtat,SADDiskEtat): End:Begin _PROCESS~INDOWS: End:Begin _THERMDWINDOWS; End;Begin _STAT~INDO~S: End;

: Controle;AfficheMOYCa,b,c,d,e,N);AfficheYARCa,b,c,d,e,N):Aff icheECT;AfficheCOR:ExitStat; }

PROCEDURE TPFE.ldle;1

FUNCTION IsTileable(P: PYiew): Boolean; far;BEGIN 1

IsTileable :~ PA.Options and ofTileable <> 0;

END; 1

BEGINTApplication.ldle;Clock'".Update;Heap'" .Update;;f Desktop....FirstThatCalsTileable) <> nil then

EnabLeCOmmandsC[cmTile, cmCascade])else 1

DisableCommandsC[cmTile, crrCascadeJ);END; ,

PROCEDURE T~FE.I ni tMenuBar;

va~: TRect; 1

BEGINGetExtent{R);R.B.y :~ R.A. Y+1;MenuBar :d NewCPMenuBar, InitCR, NewMenuC

NewSubMenu(I-I#ZI-I, hcSystem, NewMenu(Newltefn(I-A~ propos ••• I, ", kbNoKey, cmAbout, hcSAbout, nil»,

NewSubMenu('-F-ichier ', hcFile, NewMenuCNewlteinC'-O-uvdr ••• ", IF31 , kbF3, cmFOpen, hcFOpen,NewltemC'-C-hanger rép ••• l, Il, kbNoKey, cmChDir, hcFChangeDir,NewLineCNewltetnClaccès au -D~OS', Il, kbNoKey, cnOosShell, hcFDosShell,Newlteinel~Q~uitterl, IAlt-XI, kbAltX, cecut t , hCFExit, niL»»»,

NewSubMenuel-A~cquisitionl,hcSAO, NewMenuCNewlteme'Canaux -a-nalogiques ','Ctrl-F5 I, kbCtr\F5, cmSADCA, hcSADCA,Newltemel-E-taLonnage CAI,ICtrl-F6', kbCtrlF6, cmESADCA, hcESADCA,Newltelne'Canaux -d-igitaux l, 'F5', kbF5, cmSADCD, hcSAOCO,Newltemel-F-réquence', IF61 , kbF6, cmSADFreq, hcSAOFreq,Newltemel-Y-isualisationl,ll, kbNoKey, cmSADAffich, hcSADAffich,Newlterne' ~S~auvegarde', lAtt·F3I, kbAL tF3, cmSADDi sk , hcSADD isk,Newlt~e'-J~mpression', Il, kbNoKey. cmSAOI~ress, hcSADI~ress,

11

1

1

1

Hermes 14

END;

1

1

1~ewltem('~e~xécution', Il, kbNoKey. cmsADExec, hcSADExec, nil»»»»),

NewSubMenu(I~C~ontrôle',hcCtrl, NewHenuCNewltem('-C-anaux analogiques','Ctrl-FS'. kbCtrLF5, cmCtr{CA, hcCtrlCA,Newlt'em( '-C-anaux digitaux', IFS', kbF5, clTCtrlCO, hcCtrlCO,Newltem('-F-réquence', 'F6', kbF6, cmCtrLFreq, hcCtrlFreq,Newltem('-P.I.D.-', 'Alt-F3', kbALtF3, cmCtrlPID, hcCtrlPID,Newlt'eme'-F-ormules ', Il, kbHoKey, crnCtrLFormule, hcCtrlFormule,Newltem('-E-xécution ', Il, kbHoKey. crnCtrlExec, hcCtrlExec, nil»»»),

NewsubMenu('-S-;mulation', hcSimul, NewMenu(Newltem('Modèle St-a-tistique','Ctrl-fS I

, kbCtrlF5, cmMS, hcMS,Newlteme'ModèLe T-h-ermodynamique', 'FS', kbF5, cmMT, hcMT,Newlteme,-p-rocess', 'F6', kbF6. cnt4R, hcMR, nil»»,

NewSubMenU('-T-raitement', hcStat, NewMenu(Newltem(I-F~;chier','F3'. kbF3, cmStatFic, hcStatFic,Newltem('~M~oyennes','Ctrl-F5', kbCtrlF5, cmStatMOY, hcStatMOY,Newltem('~V-ariancesl, IF51 , kbF5, cmStatVAR, hcStatVAR,NewI tem( 1 -E-cart- types 1, 1 F61 , kbF6, cmStatECT, hcStatECT,Newltem('Coeff-i-cients ', 'F7', kbF7, cmStatCOEF, hcStatCOEF,Newltem(IC~o~rélationsl, IAlt-F3', kbAltF3, cmStatCOR, hcStatCOR, niL»»»),

NewSubMènu('-O-ption', hcOptions. ~ewMenu(

Newltem(I-S~ouris••• ', Il, kbNoKey, cnt4ouse, hcOMouse,~ewltem( 1 "ccutecr-s ••• l, ", kb~oKey, crnColors, hcOColors,~ewLine(Newltem(ISau~v-er bureau', ", kbNoKey, cmSaveDesktop, hcOSaveDesktop,Newl tem( , -R-estaurer bureau', ", kbllloKey, cnsetr ieveDesktop, hcORestoreDesktop, ni l»»», ni l»»»»»;

END; 1

PROCEDURE TPFE.lnitStatusLine;var 1

R: TRect; 1

BEGIN ,GetExtentCR);R.A.Y := R.B.Y - 1;StatusLine := New(PStatusLfne, Init(R,

NewStatusDef(O, SFFFF.NewStatusKey('-Fl- Aide', kbF1, cmHelp.NewStàtusKey(I-F3- Ouvrir', kbF3, cmFOpen,NewStatusKey(I-Alt-F3- Fermer', kbAltF3, crnClose,NewStatusKeY('~FS~ Zoom', kbF5, cmZoom,NewStatusKey(", kbF10, cnt4enu.NewStatusKey(", kbCtrlF5, crrResize, nil»»», nft»);

1

PROCEDURE TPFE.OutOfMemory;BEGIN

MessageBox('Mémoire insuffisante pour achever l' 'opération.',nil, mfError + mfOkButton);

END; 1

{ La réserve mémoire ne permet d'assurer la création d'une fenëtre.Le chargement du bureau complet sans test manuel de LowMemorypeut provoquer un débordement du tas. Il vaut donc mieux chargerles fenètres une à une plutôt que d'utiliser la méthode Load de Desktop.

} 1

!PROCEDURE TPFE.LoadDesktop(var S: TStream);var 1

P: PView;

PROCEDURE Cl6seView(P: PView); far;BEGIN

Message(P"evCornmand, crnClose, nit);E~D; ,

BEGINif DesktopA.Valid(crnClose) thenBEGINDesktopA~ForEach(~CloseView); { Vide le bureau}repeat '

Hermes 15

P := PViewCS.Get);Desktop~.lnsertBeforeCValidViewcP). Desktop~.Last);

until P = niljEND;

END;

PROCEDURE TPfE.StoreDesktopCvar S: TStream);,

PROCEDURE WriteViewCP: PView)j farjBEGIN

if P <> Desktop~.Last then S.PutCP);ENDj

BEGINDesktop~.forEachCWWriteView);S.PutCn;l)j

ENDj

PROCEDURE TPfE.ViewfileCfileName: PathStr)jvar

W: PWindowjBEGIN

W:= NewCPfilewindow.lnitCfileName»jW~.HelpCtx := hcViewerjif ValidVieweW) <> nil then

Desktop7·lnserteW)jEND'PRoéEDURE TPFE.Exit;BEGIN 1

If SADDiskEtat Then Closeefichier);END;

var 1

PFE TPFE;INI T~XT;

1BEGINClrScr; ,AssigneINI,~HERMES.rNII)j

ResetelNI)jReadln(lNJ>;Readln(INI,fic1)jReadln(INI,~icZ)jReadln(INI,Fic)l;Readln(INI,fic4);Readln(INI,~icS);

Close(lNJ>; ,Writeln(fIC1,· l,fICZ);TRANSFORME_~ICHIER(FIC";

Readln;TEMPS := 0;TEMPSO := 0;TEMPS1 :=:';TEMPS2 := 0;TEMPS] := 0;TEMPS4 := 0;Disk := falseVisual := Pet seEtal := FalsePFE.lnit; 1

PfE .Run;PFE.Done;PFE.Exit;

END.

{ EOS

,!

PFE.PAS l

Hermes 16

A.W4! BDEBIT DE VAPEUR ADMISSIBLE (TIH) EN FONCfIONDE LA PUISSANCE AUX BORNES( SOURCE DELAS-WEIR) 1

DEBIT PUISSANCE(TIH) (MW)

4.00 10.00

4.40 11.00

4.80 12.00

5.20 13.00

5.60 14.00

6.00 15.00

6.40 16.00

6.80 17.00

7.20 18.00

7.60 19.00

8.00 20.00

8.40 21.00

8.80 22.00

9.20 23.00

9.60 24.00

10.00 25.00

10.40 26.0010.80 27.00

11.20 28.00

11.60 29.00

12.00 30.00

;t'~~Q.

~

-§.'!:::.Q'Cl)Cl

131 i i 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1211 i 1 1 1 1 1 1 1 1 V111 ·1 1 1 1 Iii 1 1 1 v L

,

101 1 1 1 l ,II/'

Il 1 Il?V91 11111 1 /'~'

8 11 1 ~ : 1 ?/ 1

7 1 1 1 1 //i"" l "

6 11 1 1 Vr

51 I/n 1

4 1 1 1 1 1 ....... 1 ....... .......

10.0012.0014.0016.0018.0œO.01.lâ.Oœ4.0u.:6.0u.:8.0rnO.0011.0013.0015.0017.0019.0œ1.0œ3.0œ5.0œ7.0œ9.00

PWSSANCEAUXBORNES

----~---- _._---

2>5

•

A.c~ sFLUX EVACUE AU CONDENSEUR (MCaI) EN FONCTION ..DE LA PUISSANCE AUX BORNES( SOURCE DELAS-WEIR) 1

[J

i

11:/

JL

1

[

)

1 1

J[]

[ J[;

1

[P[J

1)

rh 'J[ J

1

h[J[

iJ[P

[ J[.r

1 l ',

100012.0014.0(ns.oc 8.0Cl20.0Cl22.0C~4.0( I2S.0Cl28.0CBODO11.0013.0015.0017.0019.0œ1.0Œ3.0Œ5.0Œ7.0Œ9.00

PUISSANCE AUX BORNES

45

30

50

20

40

35

25

::::-~!'Q);:,u~

'<Il

~Li:

Flux evacué PUISSANCEMCal (MW)

20 10.00

20.4 11.0022 12.00

23 13.00

24.2 14.00

25.2 15.00

26.8 16.00

27.8 17.00

29.2 18.00

30.4 19.00

31.6 20.00

33.2 21.00

34.4 22.00

36 23.00

37.2 24.00

38.8 25.00

40.2 26.00

42 27.00

43.2 28.00

44.8 29.00

46.8 30.00

~---------

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1!!!!!~~~~!~~t~!~~~~!ttt~t~~tt~~~~t~~~~~ ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~t~

~§i~:~~~~~~~E~~8m~§~Ë~~2t~~ë~~~~~~~~~!! ~~tt!!i~~~!~!fiii~i~~~a~emœ~~~!~~~~§~i1

~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~i~~~~~~~~lr~~~~~~~~N~N~NNNNN~~~~~~NNNNNNN~~ ~~~~ ~. ~.~ ~~~~ ..~ .. ~ .. ~.. ~~~ ....~~N~N§~tS~~!~a~2~~î~g~-e~~g~:~~~88g;~!!3~ ~~~~~~~~~!~tE88~88g~!!~ë~K~~~~~~~~~~~;~t .~ .W~ N •• ~_NN~~_~Oo~-~8~~~~~~~~~

1

----------------------------~~~~~~~ ~~~~~-----------------------------------.~~ •• ~W~~W~~~~~WW.~~~W0.W~~0~~~~~0.~.~~~~~~~~~~;~~~~~~~~~;~~~~~~~·~;~~~~~~ëë~~~~~i~~~~NS!if~·~o~~o§~~~~gS~~~~ee~~~~et~;8888g~~~~~~~~~~~~~~~!ttKt~~~tEttt~~~.~ -oo~~ ~u fSf!.~ ~~--~~~~o~~~u~w~=~

i~~~~i;~~~~~~~~~~~~~~~~~~§s~~i;::~~i~::~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~r~

~ ~. ~o~~u: ~ ~~ g ug.~~. 2~N~~~U0.~~ ~;88§8g~~~~;~§§§§§~~**Zm~~~ïig~~~t~S~

~~~~~~~~~~~t~~~ttttt~~t~~~~~~~~~~~t~~~~ ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~tï~

~t$~S!~i~i~~E~8~~~~~8~~~~~~g~~~~~~~~~~~ ~:;;;;§~~~~~~~~~~~~~§~i~~~~gg~~~~~~ëë

~~~~~~~~KK~~~~~~~~~~K~~~~~~K~~~~~~~~~~~ ~:~~~~:~~~~~~~~~:~::~~~=::~~~~~~~~~~~i~~~!~~i~~i~;eEi~~~~S~8~~~8~~~~~~~~~i~~g~ ~~~~~S~ggg2ggôôôôôô"""f~:::tt"~~§§§§§"

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Mo, 65 ~14 24.888 15.800 23058 37.100 33.400 7.339 3.740 14.S50M," 38.825 23.0:;'0 15.500 22.300 38.\00 32.800 8.800 '000 13130Moye~ ~ 51452 23955 15832 22.720 38.815 33.190 7.088 3425 13.885Ecrel-type , 10.972 0421 0123 0179 0.2411 c rsc 0.170 0181 0411 Tabll 3v........ 120 381 0177 o OIS 0.078 c 000 0.038 0.028 c cae o Hi8

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-E-

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Capteur ,5Centrale thermique ,28Circuit d'interface ,12

1 t ..Composan es pr1nc1pales ,421

CondenS!eur ,30Conditionneur de signaux ,6

converiisseur analOgique-numéri~:e_

Dalton,1 (loi de) ,31Débit de fuel ,41

(niodéle de) ,43,Diagramme T-s ,29

1

. 1

Echantillonneur-bloqueur

1

1

Modélisation ,2,14,20Modèle 1,18,19Multip1E!xeur ,7

-p-Préamplificateur ,7

1Processus, 15, 16

1

1,

StabilUé ,statistique ,13systèmeld'acquisition ,2,4

1

Vide ,38(modèle du ),41,46,47

-8-

- V -

.,

LISTE BIBLIOGRAPHIOUE.

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- Techliques de l'ingénieur, Volume R7.

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