Chapitre 3

Chapitre -III- Simulation de rservoir

3.1 INTRODUCTION:

Une simulation de rservoir est une tude dpendante du temps son but principale est essayer dexploiter lnergie de la couche pour:

laugmentation des rendements ( coefficients de rcupration ) .

de choisir la variante optimale dexploitation du gisement .

3.1.1 Types de simulateurs: .a Suivant le type de discritisation

mthodes des diffrences finies FDM ( finit diffrence mthod ) .

mthodes des volumes finies FVM .

mthode des lments finies FEM .

.b Suivant la phase mobile:

1.Black oil model:

On simule simultanment lcoulement de lhuile + gaz + eau en isotherme sans leffet de la force de viscosit , gravit et la pression capillaire dans ce modle , la composition du gaz ne varie pas avec la pression et le temps dans le rservoir . dans le modle black ol, la description des effets de libration et redissolution du gaz se font par les paramtres PVT usuels B, R, ext . le rservoir est simuler par 2 composants dhuile une pression de 0,1013 MPa et 288 k par la libration flash et le gaz de composition constante dissous dans lhuile .

2.Ccompositional model simulators:

Dans ce type de simulateur on prend en considration lchange de transfert de masse entre la phase liquide et la phase gazeuse, donc la composition du gaz varie avec la pression et le temps (simulation coteuse en temps).quation pour chaque composant C1C2 modle simplifie donc pseudo-compositionnel.3.Tthermal simulators:

Pour chaque phase prise en considration du transfert de chaleur et leffet des ractions chimiques ( vapeur deau, combustion.). 4. Chemical simulators:

Les effets de dispersion, adsorption , comportement de chaque phase ,injection des agents chimique et des polymres .

Un modle de simulation doit rpondre essentiellement ces questions:

Comment simuler les performants des gisements soumis diffrents schmas dexploitation?

Comment obtenir des rsultas suffisamment vite , en dbut de vie de gisement , pour faire le meilleur choix? .

Un modle peut permettre dobtenir une image du rservoir un peut diffrente de celle obtenue lorigine , par comparaison entre les rsultats de lexploitation et ceux simuls par le modle , aprs un temps de production .

3.1.2 Principede la Simulation:

La complexit dun modle varie surtout avec le type de fluide considr. Les premiers modles, labors il y a une vingtaine dannes , appel black oil , simulent la production dhuile classiques. Ils ont t amliors progressivement et sont encore souvent employs.

Le systme dquation est constitu essentiellement de la loi de conservation de la masse, de la loi dcoulement ( darcy), des relations capillaires et des permabilits relatives, du bilan des saturation et des lois thermodynamique . les schmas dapproximation utiliss pour rsoudre le systme sont souvent du type Impes (Implicit en Pression, Explicit en Saturation) ce schma conduit la rsolution dun systme linaire en pression de dimension# nombre de mailles, les saturations tant ensuite calcules directement maille par maille.

Lapproximation de la pression est de bonne facture alors que celle des saturation est entache dune dispersion numrique parfois gnantes, on peut la rduire notamment en modifiant les courbes de Kr que lon appelle alors pseudo- permabilits .Les programmes utiliss sont lourds et comportent de lordre de 30.000 instructions fortran .

En rsum ces modles permettent en outre damliorer par fois la connaissance du gisement puisquils doivent simuler son historiques de production: calage de lhistorique .On est amen trouver les valeurs inconnues des paramtres dans les zones sans puits, ou bien modifier les permabilits relative par exemple, a fin de caller au mieux les cas fictifs avec le comportement rel du gisement, ainsi, ces modles ont un double but: tudes prvisionnelles et tudes phnomnologiques dans ce dernier cas, on utilisera aussi un modle spcifique: un tranche XZ pour ltude de la sgrgation ou un modle radial R, Z pour le phnomne dpt liquide par exemple. La simulation se fait sur des ordinateurs allant dune puissance moyenne, telle VAX 830, une grande puissance comme lordinateur vectoriel CRAY1.

3.1.3 Simulation input data: General rservoir data: dimensions, dfinitions des grides, pression initiale, initial fluid contact, data des profondeurs.

Proprits de la roche et des fluides: permabilits relatives, pression capillaires compressibilit de la roche, PVT data .

Grid data: lvation, hauteur, permabilit, porosit, saturation initiale.

Production (injection et donnes des puits): historique de production et dinjection localisation des puits, intervalles de perforation, facteur skin productivit, rayon de drainage et contrainte de surface .

3.1.4 Simulation: history maching: Initialisation: vrifier input et initial data et le volume initial, en place .

Pression moyenne: average rservoir puissance matching spcifie la production et linjection dans la couche et ajuster le volume en place des hydrocarbures . et les dimensions de laquifre .

Pression puits et production des puits: pour ajuster les proprits du rservoir, permabilit verticale, contact fluide, permabilit horizontale et relative .

3.1.5 Simulation numrique:

Se base sur la rsolution mathmatique, plus souvent numrique des quations dcrivant le processus physique.

3.2 Les diffrentes quations utilises dans un modle compositionnel:

Lquation dcoulement non linaire (compositionnel) cest lquation dcrivant lcoulement dans un modle compositionnel pour nc composs plus leau dans un rservoir isotherme. Les diffrents composs forment deux phases dhydrocarbures huile-gaz qui sont en quilibre en chaque point de rservoir et de mme du temps. Leau et les nc constituants sont considrs comme insolubles. En se basant sur ces suppositions lquation dcoulement en 1D a la forme suivante:

Pour les composs hydrocarbures:

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 = (1)

Pour leau

(2)

Les conditions thermodynamiques dquilibre entre les deux phases gaz- huile se traduisent par lgalit des fugacits pour chaque composant des deux phases:

. (3)

Ces contraintessont aussi utilises dans le modle compositionnel:

(4)

(5)

( 6)

La relation qui lie la pression des deux phases est tablit dans les relations des pressions capillaires.

(7)

et

(8)

i= 1,2,3,.,I

n= 0,1,2,

Ces diffrentes quations sont dfinies un temps gale n+1, elles reprsentent (2nc+6)*I quations non linaires avec (2nc+6)*I inconnues i=1,2,.,I

En utilisant les quations 4 8 dans les quations 1 et 3 on pourra rduire le systme en (2nc+1)*I quations avec (2nc+1)*I inconnues i=1,2,.,I.La forme rsiduelle du systme rduit est comme suit:1.Pour les composs hydrocarbures:

- (9)

2.Pour leau:

EMBED Equation.3 (10)

3. Pour lquilibre thermodynamique gaz-huile:

(11)

i= 1,2,,I

n=0,1,2,

3.3 Les mthodes gnrales de rsolution dun tel systme:

La mthode de Newton est applique pour lensemble des quations implicites et elle est considre comme tant une mthode gnrale de rsolution du dquations non-linaires dans un modle de simulation rservoir compositionnel. La discussion des solutions Newton itrative des quations 9 11, montre que la fonction rsiduelle pour le gride-block i dpend de ces inconnues.

Les quations dcoulement

(12)

Lquation dcoulement de leau

(13)Lquation dquilibre thermodynamique des deux phases gaz-huile:

(14)

La rsolution du systme dquations (9 11)par la mthode ditration de Newton donne la matrice suivante:

(15)

Ou:

[J]: la matrice de Jacobie ou matrice des drives, est le vecteur des inconnues,

et F est le vecteur rsiduel, .

Le systme dquations linaires peut scrire de la faon suivante:

(16)

i=1,2,,I

v=0,1,2,..

Ci, Ai, Bi sont les (2nc+1)* (2nc+1) sub-matrices compose par les drives des fonctions rsiduelles respectant les diffrents inconnues des gridblocks i-1,i et i+1respectivement.

reprsente le sub-vecteur des inconnues.

eprsente le sub-vecteur des fonctions rsiduelles du gridblock i.

Notons que reprsente le changement des inconnues pour chaque itration v+1,

Coats6 a propos une procdure pour la rsolution du systme (16) en considrant que le systme se subdivise en deux subsystmes spars, un reprsente les quations dcoulement, lautre les quations dquilibre thermodynamique qui sont coupls pour rduire le systme nc+1 quations avec nc+1 inconnue par gridblock. La sparation des quation nous donne le systme suivant:

EMBED Equation.3 +

+ = - (17)

et reprsentent (nc+1)(nc+1), nc(nc+1), (nc+1)nc et nc * nc matrices respectivement . et reprsentent les vecteurs qui sont dfinis comme suit:

et

En utilisant le subsystme le plus bas du systme (17) , la solution de en terme de est donne comme suit:

(18)

i=1,2,..,I

En substituant cette quation dans le systme prcdent on aura:

(19) i=1,2,..,I

Ltude dtaille de ces quations 18 et 19 est dans le prochain point.

Le systme rduit de lquation (19) peut aussi scrire de la forme suivante:

...(20)

Notons que aprs la rsolution de lquation (20) pour , la solution de est obtenue partir de lquation(18). Le processus ditration commencera avec et terminera lorsque le critre de convergence est satisfait.

( Les cas particuliers de la mthode implicite:

(21)

ou

peut tre soit xm ou ym

(22)

Ou:

matrice de transmissibilit

matrice des drives de la transmissibilit par rapport la pression

matrice des drives de la transmissibilit par rapport la saturation

matrice des drives de la transmissibilit par rapport la fraction molaire

matrice des drives des pressions capillaires par rapport la saturation

matrice des drives en terme de gravit , ,

matrice des drives en terme de source ,,

matrice des drives en terme daccumulation.

, ,

matrice produite par le couple des quations thermodynamiques et celles dcoulement .

( La mthode IMPSEC:

La mthode IMPSEC (implicit pressure, explicit saturation composition) prsente par Branco et Rodriguez10 peut tre rsumer comme suit:

(23)

La fonction rsiduelle de lcoulement dans le gridblock i dpend principalement des inconnues suivantes:

(24)

Il faut souligner que le systme de matrice Jacobian prsent dans lqut (23) ne contient pas les drives partielles par rapport la fraction molaire. Lquation 22 sera rduite :

(25)

est un des cas particulier de .

ne dpend pas de la fraction molaire du gridblock voisin, la structure de la matrice permet la rduction de la matrice du problme en trois quations avec trois inconnues par gridblock.

(La mthode IMPECS: Les mthodes IMPECS (implicit pressure-explicit composition et saturation) sont classes en deux types

1. non- Newton mthode

2. Newton mthode.

Dans cette tude on se base sur la mthode IMPECS-Newton en dcrivant son systme de formulation.

( Standard IMPECS.

En prenant en considration dans lquation 21 le traitement donn par IMPECS pour les quations dcoulement non-linaires. La forme linaire des quations dcoulement est exprime comme suit:

(26)

La fonction rsiduelle dpendra essentiellement des inconnues suivantes:

(27)

Selon lquation 26, le systme de matrice jacobian rduit, eq.22. dans ce cas la forme simplifie est:

+


Il est clair que est la forme particulire de .

Notons que ne dpend pas de la saturation et la fraction molaire du gridblock voisin. La matrice reprsentative du problme est rduite une seule quation de pression par gridblock.

La forme matricielle du systme:

(29)

i=1.2,..,I

Les quations du systme sont rduites une seule quation de pression, il est titre indicatif que la mthode IMPECS traite la saturation explicitement. La structure de la matrice (29) est:

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 +

EMBED Equation.3 +

EMBED Equation.3 = - (30)

En utilisant la deuxime et la troisime quations de la matrice .30. La solution de et en terme de , et est obtenues lors de litration v+1 comme suit:


(32)

Substituions ces deux quations dans lquation (30):

(33)

i=1,2,..,I

n=0,1,2

( La forme de la mthode IMPECS-modifie:

(34)Notons que la fonction rsiduelle pour IMPECS-M dpend des mme inconnues que IMPECS voir quation 26.

Le systme jacobian rduit se simplifiera dans ce cas :

(35)

est un des cas particulier de . La rduction du systme de la matrice reprsentant le problme est la mme que celle de IMPECS standard.

( A Modified Sequential Solution, M-SEQ, Method:

Sequentiel solution est utilise dans les problmes black oil. Cette mthode consiste rsoudre les n+1 inconnues en deux tapes: Dans la premire tape, IMPES est utilise pour la rsolution de la pression, ,i=1,2,,I. Dans la 2me tape, on a lcoulement des 3 phases, le systme de deux quations pour chaque gridblock est formul et rsolu simultanment pour les saturation, Sg et Sw.

Watts a prsent une application de la mthode SEQ pour la simulation de rservoir compositionnel La 2me tape de la mthode SEQ produit des schmas non conservatifs. Rcemment Rodriguez et Bonet ont prsent une mthode SEQ- modifie pour la simulation black-oil qui est conservatrice. Lors de la premire tape de la mthode M.SEQ, la solution pour la pression et saturation est obtenues partir de la mthode IMPSEC, . Dans la 2me tape la rduction du systme

nc-2 quation par gridblock, en terme de fraction molaire est produite, comme cela est indiqu prochainement.

Selon la mthode gnrale, linairisation partielle des quations diffrentielles dcoulement dans la 2me tape est prsente comme suit:

Pour ce cas la fonction rsiduelle dpend essentiellement des inconnues suivantes:

, (37)

Lquation 22 sera rduite :


Le Jacobian est aussi un des cas particulier de

+ +

EMBED Equation.3

=- (39)

Notons que dans lquation 39, la solution de peut tre dcoupler partir de la solution de . Le systme des quations sera rduit nc-2 quations par gridblock avec nc-2 inconnues. Cela peut tre obtenu en utilisant la procdure donne dans lappendice B, elle est mme utilise pour la mthode IMPSEC. La solution des autres inconnues est obtenue par le processus de substitution , comme cela a t dj prsent dans les cas prcdents .

Remarque:

(40)

= (41)

et

EMBED Equation.3 + (42)

( La formulation adaptative pour la mthode IMPLICIT:

La submatrice de Jacobie pour IMPECS gridblock est:

= (43)Pour FI gridblock:

EMBED Equation.3 + (44)

Il faut savoir que:

La forme rsiduelle des quations dcoulement diffrentielles pour le gridblock i dans le cas ou est traite par la IMPECS est donnes comme suit: 45

NOTATIONS.

D Depth, m

La fugacit du compos m dans la phase p, M Pa

La fonction rsiduelle du compos m . F vecteur reprsentatif des fonctions rsiduelles

Matrice de Jacobie

Matrice rduite de Jacobie

P Pression, M Pa

Pc Pression capillaire, M Pa

q dbit de production/injection, m3 RC/D

Sp Saturation de la phase p, en fraction

T transmissibilit, m3/Pa.s

= or , m3/Pa.s

matrice de transmissibilit

t temps, D

Vr volume de la roche, m3

fraction molaire du compos m dans la phase huile

fraction molaire du compos m dans la phase gazeuse

soit ou

variation de litration Newton pour u

oprateur de diffrence

time step, D

specic density, M Pa/m

viscosit, Pa.s

masse volumique, kg/cm3

porosit, fraction

Indices

g gaz

i gride point i

i+1/2, i-1/2 frontires du gridblock i

o oil

p phase ou pseudo-composant

w water

Exposant

n time step level

T transpos du vecteur

itration level

Appendice A:

( Reduction of Fully-Implicit Matrix Equations.

Pour obtenir la forme rduite du systme dquations de la simulation rservoir compositionnel fully-implicit on doit crire lquation 17 comme suit:

++

+ A.1

Et

A.2

La rsolution de en terme de donne:

= - A.3

i= 1,2,,I

Ou:

and

En introduisant A.3 dans A.1 on aura:

+

EMBED Equation.3 A.4

Soit:

A.5

A.6

A.7

A.8

Appendice B:

( Reduction of the IMPSEC matrix Equations:

Second Reduction

Cette Appendice prsente une mthode de rduction du systme matrice du problme produit par la mthode IMPSEC.

Notons que la rduction donne dans lappendice A de la mthode FI, est la premire appliquer. Notons aussi que les submatrices et , apparues dans lquation A.1

Pour ce cas sont des matrices nulles en raison du traitement explicite de la fraction molaire en terme de IMPSEC des quations diffrentielles dcoulement. La premire rduction du systme produit nc+1 quations avec nc+1 inconnues, qui est exprime en matrice comme suit:

+

EMBED Equation.3 B.1

Il est clair que daprs lquation B.1, lintroduction des quations thermodynamiques dans les quations diffrentielle dcoulement modifiera uniquement les submatrices

et

Le subsystme des quations de B.1 est divis comme suit:

EMBED Equation.3 B.2ul reprsente 3*.3 submatrices, ur (nc-2)*3 submatrices, ll 3*(nc-2) submatrices et lr (nc-2) (nc-2) submatrices. Les subecteur u, l sont de lordre de 3 et (nc-2) respectivement. Notons que et

Lquation B.2 peut scrire de la faon suivante:

f B.3

et

+f B.4

peut tre rsolue partir de lquation B.4 en terme de comme suit:

f- B.5

L a substitution de B.5 dans B.3 donne:

f B.6

i=1,2,.,I

Notons que la rduction du systme consiste trois quations avec trois inconnues pour chaque gridblock (, la mme que celle obtenue dans le problme black oil.

Eqs B.6 est rsolue lors de la litration v+1 pour =, la solution de est obtenue partir de lquation B.5. est rsolue, lquation 18 peut tre utiliser pour rsoudre .

. Les inconnues (po,Sg,Sw, sont calcules partir du processus ditration ( convergence).

3.4 Description de VIP:

Pour tudier le comportement du dpt liquide, son effet sur la dlivrabilit dun puits gaz condensat et les paramtres qui peuvent laffecter tel que la permabilit de la couche productrice nombre de couches mis en production; un modle numrique de simulation compositionnel VIP(Vector Implicit Programme) t utilis pour cette fin.

Le VIP est un ensemble de logiciels intgr employer pour simuler lcoulement des fluides dans un rservoir. Aussi bien

Dfinir la structure et la topographie du rservoir.

Diviser le rservoir en gridblock.

Spcifier les proprits de chaque gridblock du rservoir

Modeler les processus de rcupration de tel que: dpltion primaire, injection de gaz miscible ou immiscible, cyclage de gaz.. Ce simulateur est compos principalement de deux modules spars le premier est utilis pour calculer ltat initial du rservoir module dinitialisation-, lautre pour effectuer (excuter) les tudes dpendantes du temps module de simulation- 3.4.1 Module dinitialisation:

Appel aussi VIP-Core ou seulement Core est employ spcifiquement pour le calcul de lquilibre statique du rservoir, utilis par le module de simulation. Cet tat initial est bas sur une description complte de:

Structure et topographie du rservoir

Proprits de la roche rservoir et saturations initiales

Proprits des fluides et les donnes dquilibres. 3.4.2 Le module de simulation:

Ce module est appel aussi VIP-Exec, on lemploie pour excuter les calculs dpendants essentiellement du temps ncessaire pour effectuer lensemble des oprations de simulation dun rservoir. Le VIP-Exec simule le changement de pression et saturation pour les diffrentes phases du rservoir dhydrocarbures en fonction du temps. Il est compos de plusieurs modules spars qui permettent lutilisateur dexcuter des tudes bien spcialises:

VIP-Encore: simulateurs black oil

VIP-comp: simulateur compositionnel

VIP-Dual: Dual porosit

VIP-LGR: Local grid refinement

VIP-polymre: Injection des polymres

Parallle VIP: diffrent processeurs et secteur

VIP-Thermal: injection de vapor.

Dans cette prsente tude on utilisera le module VIP-comp.

3.4.2.1 VIP-comp:

Cest un simulateur compositionnel de N composs qui prend en considration lchange et le transfert de masse entre la phase liquide et la phase gazeuse, le comportement du fluide varie avec la pression et temprature. Les proprits du fluide et lquilibre de phase sont gouvernes par une quation dtat tel que Peng Robinson et les diffrentes versions de Redlick- kwong . Les deux fluides gaz, liquide sont considrs comme tant des mlanges contenant un nombre arbitraire de composants dhydrocarbures ou non hydrocarbures pour notre cas le gaz est compos de 8 pseudo-constituants.

3.4.3 Linitialisation dun modle rservoir:

La premire tape dutilisation du VIP exige:

- La prparation de toutes les donnes initiales.

- Le run dinitialisation

- Lanalyse des rsultats obtenus.

Les donnes initiales, incluent toutes les data ncessaires pour dcrire les caractristiques physiques dun rservoir. ces donnes seront utilises par le VIP-Core pour tablir un premier tat c..d ltat initial du rservoir qui prparera le modle la simulation.

Les diffrents types de donnes qui permettent la description dun tat initial sont:

Description gologique

- La structure du rservoir, hauteur utile

- La distribution de la porosit ou porosit moyenne

La distribution de la capacit dcoulement c..d la permabilit ou permabilit moyenne.

La porosit, permabilit et dautres paramtres pour chaque gridblock du rservoir

Structure du Gridblock.

Les donnes dquilibre et les proprits physiques

Proprits de la roche et fluide tel que table de situation, proprits du gaz(PVT).

Lensemble de ces donnes, sont prpares dans un fichier structur de mots cls que le simulateur VIP identifiera.

( Les proprits physiques :Propritsunit

Densit de leau1.15526 (Gm/cc)

Facteur volumtrique de leau1.035CM/STCM

Viscosit de leau0.5032 (cp)

Compressibilit de leau4.68E-07(1/KPA)

Compressibilit de la roche5.5E-07 (1/KPA)

Temprature du rservoir90(DEGREES C)

Pression standard101.32(KPA)

Temprature standard15(DEGREES C)

( Table des donnes dquilibre:Pression de rservoir initiale311.1

Pression de saturation (rose)311.1

Profondeur 1450

PCGWC0

GWC1450

( Les proprits des fluides et de roche:

Lquation dtat de Peng-Robinson cubique est utilise pour caractriser les proprits du fluide (cest entirement le modle compositionnel) comme cela est dj indiqu dans le chapitre 2, la saturation dpend essentiellement des proprits de la roche et de mme de la permabilit relatives qui est donne pour chaque phase.

Donnes PVT utilises dans la simulation

ComposantsMasse

Molculaire

MWTemprature

Critique

TcPression

Critique

PcFacteur compress

Critique

ZcFacteur

acentriqueCompo-

Sition

fraction=1

IN2C116.700 -86.16 4539.13 0.28748 0.00969 0.0

N2C116.672 -86.16 4539.13 0.287483 0.00968 0.8340555

CO2C230.300 32.18 4912.12 0.284476 0.10009 0.0777917

C3C449.189 115.351 4054.218 0.279235 0.16452 0.0480149

C5C677.589 209.279 3211.89460.263963 0.26176 0.011243

GC7C10118.356 303.245 2437.1816 0.257243 0.41008 0.0211299

OC7C10118.350 303.245 2437.1816 0.25724 0.41000 0.0

C11+ 191.500 466.415 1418.480 0.227477 0.74200 0.0077650

SGT=1 Tables de saturation et de permabilit relative

SGKRGKROGPCGO

0.00000000 0.00000000 1.00000000 0

0.35000000 0.00000000 0.67647059 0

0.87999999 0.88877230 0.00000000 0

0.88000000 0.88877231 0.00000000 0

SwT=1

SwKRWKROW PCWO

0.12000000 0.00000000 1.00000000 0

0.1500000 0.00077 0.7156 0

0.65000000 0.24095279 0.000000000

1.00000000 1.00000000 0.00000000 0

( La gomtrie du modle:

Le GridGENR est un gnrateur de grid est utilis pour dcrire les dimensions, structure et les proprits du rservoir dhydrocarbures et de mme compiler lensemble des donnes dans un format qui peut tre utiliser pour driver un modle de simulation rservoir. La description dtaille de ltat initial du rservoir ceci inclut non seulement les dimensions de chaque couche gologique dans le rservoir mais aussi toutes leurs proprits tel que porosit, permabilit, saturation initiales. Proprits ptrophysiques utilises dans la simulation: N de layerHauteur

Totale (m)Hauteur

Utile(m)Permabilit

Moyenne(md)Porosit

Moyenne(%)Saturation

De leau

Initiale(%)

Layer1 A191550 10001518.5

Layer2 B341550 10000.1520.48

Layer3 C1716.550 10000.1916.50

A titre indicatif, il faut noter que

Une fois que ces valeurs sont dfinies et le calcul de ltat initial est tablit, le modle rservoir peut simuler comment le rservoir se comportera avec le temps lorsque certains processus laffectent par exemple la production.

( La structure du gridblock: (radial ou cartsien )

En chaque point dun rservoir dhydrocarbures existe diffrentes permabilits, porosit et saturation. Il est pratiquement impossible de mesurer chaque variation de ces paramtres. Dans le but de rendre la technique de simulation maniable, il est plus pratique de diviser le rservoir en un ensemble de composant discrets appel gridblock .

Dans notre cas on a utilis un gride radial puisque on a tendance avoir un coulement radial aux alentours du puits ( le puits est vertical et au centre du puits) et pour viter le raffinement du gride. Une fois que le contour et la structure du gride sont introduits le GridGENR a toutes les donnes pour dfinir le modle et les diffrentes proprits lintrieur de chaque gride.

Fig 3.1 Cross section model

Fig3.2:Gomtrie du modle rservoir

Comme cela t dj mentionner le gride utilis est radial en 3D (coordonnes du systme sont r, , z) .

dou:

12 gride dans la direction de r

0.5 2 5 8 15 20 27.58 40.93 100 200 300 400 (m)

rayon intrieur: 0.089m

rayon extrieur: 1119.01m

N Nombre de gride suivant la direction de 8NZ Nombre de gride suivant la direction de Z 5le nombre totale du gridblock radial 480

= 45 constante

le puits est au centre voir la structure suivante.

Fig3.3: Position du puits et les trois niveaux producteurs

Les rsultats obtenus par le run dinitialisation:

AVERAGE PRESSURE, KPA WEIGHTED BY HC PV AT DATUM 30511.3

WEIGHTED BY TOTAL PV AT DATUM 30511.3

WEIGHTED BY HC PV 30424.2

WEIGHTED BY TOTAL PV 30424.2

FLUIDS IN PLACE

SURFACE VOLUMES

TOTAL OIL (MSTCM) 1316.6

CONDENSATE IN F.G. (MSTCM) 1316.6

TOTAL GAS (MMSCM) 7539.6

FREE GAS (MMSCM) 7539.6

WATER (MSTCM) 3482.6

RESERVOIR VOLUMES

TOTAL PORE VOLUME (MRCM ) 30038.

HC PORE VOLUME (MRCM ) 26434.

RESERVOIR OIL (MRCM ) 0

RESERVOIR GAS (MMRCM) 26.4337

RESERVOIR WATER (MRCM ) 3604.6

MOBILE RES OIL (MRCM ) 0

MOBILE RES GAS (MMRCM) 15.9203

MOBILE RES WATER (MRCM 0

AVG OIL SATURATION (FPV ) 0

AVG GAS SATURATION (FPV ) 0.880000

AVG WTR SATURATION (FPV ) 0.120000

AVERAGE COMPOSITION

IN2C1 0.0000

N2C1 0.8341

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C3C4 0.0480

C5C6 0.0112

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OC7C10 0.0000

C11+ 0.0078

TOTAL KG-MOLES 325430945

kc > ka > kb

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PAGE

FHC Page- 79 -Juillet-2004

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Documents

Chapitre 3